Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Publicēts http://www.allbest.ru/

• IEVADS
• 1.1 Galvenā informācija par ēku
• 1.2. Klimatoloģiskie dati
• 2.6. Par VALTEC programmu
• 3.3. Sākotnējie dati
• 4.1.2 Radiatoru uzstādīšana
• 4.1.3 Montāža apturēšanas vārsti un vadības ierīces
• 5. SILTUMA PUNKTA AUTOMATIZĀCIJA
• 5.1 Vispārīgie noteikumi un prasības automatizācijas sistēmai
• 5.2. Metroloģiskā garantija
• 5.2.1. Mērinstrumentu atrašanās vietas
• 5.2.2. Spiediena mērītāju veidi un specifikācijas
• 5.2.3. Termometru veidi un specifikācijas
• 5.3 Radiatoru termostati
• 5.4 Siltuma patēriņa mērīšanas iekārta
• 5.4.1 Vispārīgās prasības uz mērīšanas staciju un mērierīcēm
• 5.4.2. Siltuma skaitītāja "Logic" raksturojums un darbības princips
• 5.5. Nosūtīšanas un kontroles sistēmas struktūra
• 6. TEHNISKĀ UN EKONOMISKĀ DAĻA
• 6.1 Apkures sistēmas izvēles problēma Krievijā
• 6.2 Galvenie soļi apkures sistēmas izvēlē
• 7. DZĪVĪBAS DROŠĪBA
• 7.1. Darba aizsardzības pasākumi
• 7.1.1 Cauruļu uzstādīšanas drošība
• 7.1.2 Drošība, uzstādot apkures sistēmas
• 7.1.3 Drošības noteikumi siltummezglu apkopei
• 7.2 Drošības pasākumu saraksts vide
• SECINĀJUMS
• IZMANTOTO AVOTU SARAKSTS
• 1. PIELIKUMS Siltumtehniskie aprēķini
• 2. PIELIKUMS Siltuma zudumu aprēķins
• 3. PIELIKUMS Apkures ierīču aprēķins
• 4. PIELIKUMS Apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins
• PIELIKUMS 5. Plākšņu siltummaiņa izvēle
• PIELIKUMS 6. SONO 1500 CT DANFOSS tehniskie dati
• 7. PIELIKUMS Tehniskās specifikācijas siltuma kalkulators "Logic SPT943.1"
• PIELIKUMS 8. Elektroniskā regulatora ECL Comfort 210 tehniskie dati
• PIELIKUMS 9. Siltummezgla aprīkojuma specifikācija

IEVADS

Enerģijas patēriņš Krievijā, kā arī visā pasaulē nepārtraukti pieaug un, galvenais, lai nodrošinātu siltumu inženiertehniskās sistēmasēkas un būves. Zināms, ka vairāk nekā viena trešdaļa no visa mūsu valstī saražotā fosilā kurināmā tiek tērēta civilo un rūpniecisko ēku siltumapgādei.

Galvenās siltuma izmaksas mājsaimniecības vajadzībām ēkās (apkure, ventilācija, gaisa kondicionēšana, karstā ūdens apgāde) ir apkures izmaksas. Tas ir saistīts ar ēku ekspluatācijas apstākļiem apkures sezonas laikā lielākajā daļā Krievijas. Šajā laikā siltuma zudumi caur ārējām norobežojošām konstrukcijām ievērojami pārsniedz iekšējās siltuma izlaides (no cilvēkiem, apgaismes ķermeņiem, iekārtām). Tāpēc, lai uzturētu dzīvojamo un sabiedriskās ēkas normāliem dzīves mikroklimata un temperatūras apstākļiem, nepieciešams tos aprīkot ar apkures iekārtām un sistēmām.

Tādējādi apkure tiek saukta par mākslīgo, ar speciālas instalācijas vai sistēmas palīdzību apsildot ēkas telpas, lai kompensētu siltuma zudumus un uzturētu tajās temperatūras parametrus tādā līmenī, ko nosaka telpā esošo cilvēku termiskā komforta apstākļi.

Pēdējā desmitgadē ir vērojams arī visu degvielu izmaksu vienmērīgs pieaugums. Tas ir saistīts gan ar pāreju uz tirgus ekonomikas apstākļiem, gan ar degvielas ieguves sarežģījumiem dziļo atradņu attīstības laikā atsevišķos Krievijas reģionos. Šajā sakarā arvien aktuālāka kļūst energotaupības problēmu risināšana, paaugstinot ēkas ārējās norobežojošo konstrukciju siltumnoturību, un ietaupot siltumenerģijas patēriņu dažādos laika periodos un plkst. dažādi apstākļi vidi, regulējot ar automātisko ierīču palīdzību.

Mūsdienu apstākļos svarīgs ir faktiski patērētās siltumenerģijas instrumentālās uzskaites uzdevums. Šis jautājums ir būtisks attiecībās starp energoapgādes organizāciju un patērētāju. Un jo efektīvāk tas tiek risināts vienotas ēkas siltumapgādes sistēmas ietvaros, jo lietderīgāk un pamanāmāk ir energotaupības pasākumu piemērošanas efektivitāte.

Apkopojot iepriekš minēto, mēs varam teikt, ka moderna sistēmaĒkas siltumapgādei, īpaši sabiedriskajai vai administratīvajai, jāatbilst šādām prasībām:

Nepieciešamo siltuma apstākļu nodrošināšana telpā. Turklāt ir svarīgi, lai telpā nebūtu gan zemas apkures, gan pārmērīgas gaisa temperatūras, jo abi fakti rada komforta trūkumu. Tas savukārt var novest pie darba ražīguma samazināšanās un sliktas veselības cilvēkiem, kas ierodas telpās;

Spēja regulēt siltumapgādes sistēmas parametrus un rezultātā temperatūras parametrus telpu iekšienē, atkarībā no patērētāju vēlmēm, biroja ēkas laika un raksturlielumiem un āra temperatūras;

Maksimāla neatkarība no siltumnesēja parametriem centralizētās siltumapgādes tīklos un centralizētās siltumapgādes režīmos;

Precīza faktiski patērētā siltuma uzskaite siltumapgādes, ventilācijas un karstā ūdens apgādes vajadzībām.

Šī izlaiduma projekta mērķis ir skolas ēkas apkures sistēmas projektēšana, kas atrodas adresē: Vologdas reģions, ar. Koskova, Kichmengsko-Gorodetsky rajons.

Skolas ēka ir divstāvu ar aksiāliem izmēriem 49,5x42,0, grīdas augstums 3,6 m.

Ēkas pirmajā stāvā atrodas mācību telpas, sanitārie mezgli, elektrības telpa, ēdamzāle, sporta zāle, medicīnas darbinieka kabinets, direktora kabinets, darbnīca, garderobe, zāle un gaiteņi.

Otrajā stāvā ir aktu zāle, skolotāju istaba, bibliotēka, darba telpas meitenēm, klases, cieņa. mezgli, laboratorija, atpūta.

Ēkas konstruktīvā shēma ir kolonnu un jumta kopņu nesošais metāla karkass ar apšuvumu ar Petropanel sienu sendvičpaneļiem 120 mm biezumā un cinkotu loksni gar metāla sijām.

Siltumapgāde centralizēta no katlumājas. Pieslēguma vieta: viencaurules virszemes apkures sistēma. Apkures sistēmas pieslēgšana tiek nodrošināta saskaņā ar atkarīgo shēmu. Siltumnesēja temperatūra sistēmā ir 95-70 0 С. Ūdens temperatūra apkures sistēmā ir 80-60 0 С.

1. ARHITEKTŪRAS UN DIZAINA SADAĻA

1.1 Vispārīga informācija par ēku

Projektētā skolas ēka atrodas Vologdas apgabala Kichmengsko-Gorodets rajona Koskovas ciemā. arhitektoniskais risinājumsēkas fasādi diktē esošā attīstība, ņemot vērā jaunās tehnoloģijas, izmantojot mūsdienīgus apdares materiālus. Ēkas plānošanas lēmums pieņemts, pamatojoties uz projektēšanas uzdevumu un normatīvo dokumentu prasībām.

Pirmajā stāvā atrodas: zāle, garderobe, direktora kabinets, medicīnas darbinieka kabinets, 1.izglītības līmeņa klases, apvienotā darbnīca, tualetes vīriešiem un sievietēm, kā arī atsevišķa grupu ar ierobežotu skaitu. mobilitāte, atpūta, ēdamzāle, trenažieru zāle, ģērbtuves un dušas, elektrisko paneļu telpa.

Ir uzbrauktuve, lai nokļūtu pirmajā stāvā.

Otrajā stāvā atrodas: laboranti, vidusskolēnu kabineti, atpūta, bibliotēka, skolotāju istaba, aktu zāle ar telpām dekorācijām, tualetes vīriešiem un sievietēm, kā arī atsevišķa grupām ar ierobežotām pārvietošanās spējām. .

Studentu skaits - 150 cilvēki, tai skaitā:

Pamatskola - 40 cilvēki;

Vidusskolā - 110 cilvēki.

Skolotāji - 18 cilvēki.

Ēdnīcas darbinieki - 6 cilvēki.

Administrācija - 3 cilvēki.

Citi speciālisti - 3 cilvēki.

Apkalpojošais personāls - 3 cilvēki.

1.2. Klimatoloģiskie dati

Būvniecības zona - Koskovas ciems, Kichmengsko-Gorodetsky rajons, Vologdas apgabals. Mēs pieņemam klimatiskās īpašības saskaņā ar tuvāko apdzīvoto vietu - Nikolskas pilsētu.

Kapitālajai apbūvei paredzētais zemes gabals atrodas meteoroloģiskajos un klimatiskajos apstākļos:

Aukstākā piecu dienu perioda āra gaisa temperatūra ar varbūtību 0,92 - t n \u003d - 34 0 C

Aukstākās dienas temperatūra ar varbūtību 0,92

Perioda vidējā temperatūra ar vidējo diennakts gaisa temperatūru<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .

Perioda ilgums ar vidējo diennakts āra temperatūru<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.

Normatīvais ātrgaitas vēja spiediens - 23kgf/m²

Telpu gaisa projektētā temperatūra tiek ņemta atkarībā no katras ēkas telpas funkcionālā mērķa atbilstoši prasībām.

Nosakot norobežojošo konstrukciju ekspluatācijas apstākļus, atkarībā no telpu mitruma režīma un mitruma zonām. Attiecīgi ārējo norobežojošo konstrukciju ekspluatācijas nosacījumus pieņemam kā "B".

1.3 Ēkas telpiskie un konstruktīvie risinājumi

1.3.1. Ēkas telpas plānojuma elementi

Skolas ēka ir divstāvu ar aksiāliem izmēriem 42,0x49,5, grīdas augstums 3,6m.

Pagrabstāvā ir siltummezgls.

Ēkas pirmajā stāvā atrodas mācību telpas, ēdnīca, sporta zāle, gaiteņi un atpūtas telpa, medicīnas darbinieka kabinets, tualetes.

Otrajā stāvā atrodas mācību telpas, laboratoriju telpas, bibliotēka, skolotāju telpa, aktu zāle.

Telpas plānošanas risinājumi doti 1.1. tabulā.

1.1. tabula

Ēkas telpu plānojuma risinājumi

	Rādītāju nosaukums	mērvienība	Rādītāji
	Stāvu skaits
	Pagraba augstums
	1.stāva augstums
	Augstums 2 stāvi
	Ēkas kopējā platība, tai skaitā:
	Ēkas konstruktīvais apjoms, t.sk
	pazemes daļa Virszemes daļa
	Apbūvēta teritorija

1.3.2 Informācija par ēkas būvkonstrukcijām

Ēkas konstruktīvā shēma: kolonnu un jumta kopņu nesošais metāla karkass.

Pamati: projektā tika pieņemti monolīti dzelzsbetona kolonnu pamati ēkas kolonnām. Pamati ir izgatavoti no betona klases. B15, W4, F75. Zem pamatiem paredzēta betona sagatavošana t = 100 mm no betona klases. B15 veikta uz sablīvētas smilts sagatavošanas t = 100 mm no rupjas smilts.

Ar ēdamistabu saistīto telpu apdarē tiek izmantots:

Sienas: šuves un apmetums, sienu apakšdaļa un augšdaļa krāsota ar ūdens dispersijas mitrumizturīgu krāsu, keramikas flīzes;

Grīdas: porcelāna flīzes.

Ar sporta zāli saistīto telpu apdarē tiek izmantots:

Sienas: šuves;

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar ūdens bāzes krāsu;

Grīda: dēļu grīda, porcelāna flīzes, linolejs.

Medicīnas darbinieka kabineta, vannas istabu un dušu apdarē tiek izmantots:

Sienas: keramikas flīzes;

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar ūdens bāzes krāsu;

Grīda: linolejs.

Darbnīcā, zālē, atpūtā, garderobē pieteikties:

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar ūdens bāzes krāsu;

Grīda: linolejs.

Telpu apdarē, kas saistītas ar aktu zāli, birojiem, gaiteņiem, bibliotēkām, laborantiem izmanto:

Sienas: šuvums, apmetums, mazgājama akrila iekštelpu krāsa VD-AK-1180;

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar ūdens bāzes krāsu;

Grīda: linolejs.

Direktora kabineta, skolotāja istabas apdarē izmantots:

Sienas: šuves, ūdens bāzes krāsa, krāsojamas tapetes;

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar ūdens bāzes krāsu;

Grīda: lamināts.

Grāmatu krātuves apdarē izmantota inventāra uzglabāšanas telpa, saimniecības telpa

Sienas: šuvēšana, apmetums, eļļas krāsošana.

Griesti: 2 slāņi GVL krāsoti ar krāsu uz ūdens bāzes.

Grīda: linolejs.

Ēkai divslīpju jumts ar 15° slīpumu, pārklāts ar cinkotu tēraudu virs metāla sijām.

Ēkā starpsienas veidotas no mēles plātnēm, izmantots arī sienu apšuvums no ģipškartona loksnēm.

Lai aizsargātu ēkas konstrukcijas no iznīcināšanas, ir veikti šādi pasākumi:

- metāla konstrukciju aizsardzība pret koroziju tiek nodrošināta saskaņā ar .

1.3.3. Telpu plānošanas un projektēšanas risinājumi individuālajam siltumpunktam

Siltumpunkta telpu plānojuma un projektēšanas risinājumiem jāatbilst prasībām.

Lai aizsargātu būvkonstrukcijas no korozijas, atbilstoši prasībām jāizmanto pretkorozijas materiāli. Siltumpunktu nožogojuma apdare tiek nodrošināta no izturīgiem mitrumizturīgiem materiāliem, kas ļauj viegli tīrīt, vienlaikus veicot sekojošo:

Ķieģeļu sienu zemes daļas apmešana,

griestu balināšana,

Betona vai flīžu grīdas.

Siltumpunkta sienas klātas ar flīzēm vai krāsotas līdz 1,5 m augstumam no grīdas ar eļļas vai citu krāsu, virs 1,5 m no grīdas - ar līmi vai citu līdzīgu krāsu.

Grīdas ūdens novadīšanai tiek veidotas ar 0,01 slīpumu pret kāpnēm vai sateces bedres.

Individuālie siltuma punkti jāiebūvē to apkalpotajās ēkās un jāatrodas atsevišķās telpās pirmajā stāvā pie ēkas ārsienām ne tālāk kā 12 m attālumā no ieejas ēkā. ITP atļauts izvietot ēku vai būvju tehniskajās pazemē vai pagrabos.

Durvis no apakšstacijas ir jāatver no siltummezgla telpas prom no jums. Nav nepieciešams nodrošināt atveres siltumpunkta dabiskajam apgaismojumam.

Minimālais brīvais attālums no būvkonstrukcijām līdz cauruļvadiem, veidgabaliem, iekārtām, starp blakus esošo cauruļvadu siltumizolācijas konstrukciju virsmām, kā arī ejas platums starp būvkonstrukcijām un iekārtām (gaismā) tiek ņemts atbilstoši adj. viens . Attālumam no cauruļvada siltumizolācijas konstrukcijas virsmas līdz ēkas būvkonstrukcijām vai līdz cita cauruļvada siltumizolācijas konstrukcijas virsmai jābūt vismaz 30 mm gaismā.

1.4 Projektēta apkures sistēma

Apkures projekts izstrādāts atbilstoši pasūtītāja izsniegtajam darba uzdevumam un atbilstoši prasībām. Dzesēšanas šķidruma parametri apkures sistēmā T 1 -80; T 2 -60 °C.

Siltumnesējs apkures sistēmā ir ūdens ar parametriem 80-60°C.

Dzesēšanas šķidrums ventilācijas sistēmā ir ūdens ar parametriem 90-70°C.

Apkures sistēmas pieslēgšana siltumtīklam tiek veikta siltumpunktā saskaņā ar atkarīgu shēmu.

Apkures sistēma ir viencaurules vertikāla, ar elektroinstalācijas līnijām pirmā stāva grīdā.

Kā apkures ierīces tiek izmantoti bimetāla radiatori "Rifar Base" ar iebūvētiem termostatiem.

Gaisa izvadīšana no apkures sistēmas tiek veikta caur iebūvētajiem ierīču spraudņiem - Mayevsky tipa krāniem.

Lai iztukšotu apkures sistēmu, sistēmas zemākajos punktos ir paredzēti iztukšošanas krāni. Cauruļvadu slīpums ir 0,003 pret siltummezglu.

2. DIZAINA UN TEHNOLOĢIJAS SADAĻA

2.1. Sistēmas pamatjēdzieni un elementi

Apkures sistēmas ir ēkas neatņemama sastāvdaļa. Tāpēc tiem jāatbilst šādām prasībām:

Apkures ierīcēm jānodrošina standartos noteiktā temperatūra neatkarīgi no āra temperatūras un cilvēku skaita telpā;

Gaisa temperatūrai telpā jābūt vienmērīgai gan horizontāli, gan vertikāli.

Diennakts temperatūras svārstības nedrīkst pārsniegt 2-3°C ar centrālapkuri.

Norobežojošo konstrukciju (sienu, griestu, grīdu) iekšējo virsmu temperatūrai jātuvojas telpu gaisa temperatūrai, temperatūras starpība nedrīkst pārsniegt 4-5 °C;

Telpu apkurei apkures sezonas laikā jābūt nepārtrauktai un jānodrošina siltuma pārneses kvalitatīva un kvantitatīva regulēšana;

Sildierīču vidējā temperatūra nedrīkst pārsniegt 80°C (augstāka temperatūra izraisa pārmērīgu siltuma starojumu, degšanu un putekļu sublimāciju);

Tehniski ekonomisks (sastāv no tā, ka apkures sistēmas būvniecības un ekspluatācijas izmaksas ir minimālas);

arhitektoniskie un būvniecības (tie paredz visu apkures sistēmas elementu savstarpējo sasaisti ar telpu ēkas arhitektoniskajiem un plānošanas risinājumiem, nodrošinot būvkonstrukciju drošību visā ēkas ekspluatācijas laikā);

uzstādīšana un apkope (apkures sistēmai jāatbilst pašreizējam iepirkuma uzstādīšanas darbu mehanizācijas un industrializācijas līmenim, jānodrošina uzticama darbība visā to darbības laikā un jābūt diezgan viegli kopjamai).

Apkures sistēma ietver trīs galvenos elementus: siltuma avotu, siltuma caurules un sildītājus. To klasificē pēc izmantotā dzesēšanas šķidruma veida un siltuma avota atrašanās vietas.

Apkures sistēmas strukturālā attīstība ir svarīga projektēšanas procesa sastāvdaļa. Izlaiduma projektā tika projektēta šāda apkures sistēma:

pēc dzesēšanas šķidruma veida - ūdens;

saskaņā ar dzesēšanas šķidruma pārvietošanas metodi - ar piespiedu impulsu;

siltuma avota vietā - centrālais (lauku katlu telpa);

pēc siltumenerģijas patērētāju izvietojuma - vertikāli;

pēc apkures ierīču pieslēgšanas veida stāvvados - viencaurules;

ūdens kustības virzienā maģistrālē - strupceļš.

Mūsdienās viencaurules apkures sistēma ir viena no visizplatītākajām sistēmām.

Liels šādas sistēmas pluss, protams, ir materiālu taupīšana. Savienojuma caurules, atgriešanas stāvvadi, džemperi un pievadi uz apkures radiatoriem - tas viss kopā dod pietiekamu cauruļvada garumu, kas maksā daudz naudas. Viencaurules apkures sistēma ļauj izvairīties no papildu cauruļu uzstādīšanas, nopietni ietaupot. Otrkārt, tas izskatās daudz estētiskāk.

Ir arī daudzi tehnoloģiski risinājumi, kas novērš problēmas, kas pastāvēja ar šādām sistēmām burtiski pirms desmit gadiem. Uz modernām viencaurules apkures sistēmām uzstādīti termostatiskie vārsti, radiatoru regulatori, speciālas ventilācijas atveres, balansēšanas vārsti, ērti lodveida vārsti. Mūsdienu apkures sistēmās, kurās tiek izmantota secīga dzesēšanas šķidruma padeve, jau ir iespējams panākt temperatūras pazemināšanos iepriekšējā radiatorā, nesamazinot to nākamajos.

Siltumtīklu cauruļvada hidrauliskā aprēķina uzdevums ir izvēlēties optimālos cauruļu posmus noteikta ūdens daudzuma novadīšanai atsevišķos posmos. Tajā pašā laikā nedrīkst pārsniegt noteikto tehnisko un ekonomisko ekspluatācijas enerģijas izmaksu līmeni ūdens kustībai, sanitāri higiēniskās prasības hidrotrokšņa līmenim, un jāsaglabā nepieciešamais projektētās apkures sistēmas metāla patēriņš. Turklāt labi aprēķināts un hidrauliski savienots cauruļvadu tīkls nodrošina uzticamāku un termisko stabilitāti apkures sistēmas ārpusprojekta darbības režīmos dažādos apkures sezonas periodos. Aprēķins tiek veikts pēc ēkas telpu siltuma zudumu noteikšanas. Bet vispirms, lai iegūtu nepieciešamās vērtības, tiek veikts ārējo žogu siltumtehniskais aprēķins.

2.2. Ārējo žogu siltumtehniskie aprēķini

Apkures sistēmas projektēšanas sākuma posms ir ārējo norobežojošo konstrukciju siltumtehniskais aprēķins. No norobežojošām konstrukcijām pieder ārsienas, logi, balkona durvis, vitrāžas, ieejas durvis, vārti u.c. Aprēķina mērķis ir noteikt siltumefektivitātes rādītājus, no kuriem galvenie ir ārējo žogu samazināto siltuma pārneses pretestību vērtības. Pateicoties viņiem, viņi aprēķina aprēķinātos siltuma zudumus visās ēkas telpās un sastāda siltuma un elektroenerģijas pasi.

Āra meteoroloģiskie parametri:

pilsēta - Nikolska. Klimatiskais reģions - ;

aukstākā piecu dienu perioda temperatūra (ar drošību) -34;

aukstākās dienas temperatūra (ar drošību) - ;

apkures perioda vidējā temperatūra - ;

apkures periods - .

Projektējamās ēkas norobežojošo konstrukciju arhitektoniskajiem un būvkonstrukciju risinājumiem jābūt tādiem, lai šo konstrukciju kopējā siltumnoturība pret siltuma pārnesi būtu vienāda ar ekonomiski izdevīgu siltuma pārneses pretestību, kas noteikta no zemāko samazināto izmaksu nodrošināšanas nosacījumiem, kā arī ne mazāka par nepieciešamo siltuma pārneses pretestību, saskaņā ar sanitārajiem un higiēnas apstākļiem.

Lai saskaņā ar sanitārajiem un higiēnas apstākļiem aprēķinātu nepieciešamo siltuma pārneses pretestību, norobežojošās konstrukcijas, izņemot gaismas atveres (logus, balkona durvis un laternas), izmantojiet formulu (2.1):

kur ir koeficients, ņemot vērā norobežojošo konstrukciju stāvokli attiecībā pret ārējo gaisu;

Gaisa temperatūra iekštelpās, dzīvojamai ēkai, ;

Paredzamā ziemas āra temperatūra, vērtība norādīta iepriekš;

Normatīvā temperatūras starpība starp iekšējā gaisa temperatūru un ēkas norobežojošo konstrukciju iekšējās virsmas temperatūru, ;

Ēkas norobežojošo konstrukciju iekšējās virsmas siltuma pārneses koeficients:

2.2.1. Pretestības aprēķins siltuma pārnesei caur ārsienām

kur: t ext ir iekšējā gaisa aprēķinātā temperatūra, C, kas ņemta saskaņā ar;

tops. , Nē. lpp - vidējā temperatūra, C, un ilgums, dienas, periodam, kad vidējā diennakts gaisa temperatūra ir zemāka vai vienāda ar 8C, saskaņā ar .

Saskaņā ar , gaisa temperatūrai telpās, kas paredzētas mobilā sporta nodarbībām, un telpās, kurās cilvēki ir pusģērbti (ģērbtuvēs, procedūru telpās, ārstu kabinetos) aukstajā sezonā jābūt 17-19 C robežās.

Siltuma pārneses pretestība R o viendabīgām viena slāņa vai daudzslāņu ēkas norobežojošām konstrukcijām ar viendabīgiem slāņiem saskaņā ar jānosaka pēc formulas (2.3.)

R 0 = 1/a n + d 1 /l 1 --+--...--+--d n /l n + 1/a in, m 2 * 0 C/W (2.3)

A in - ņemts saskaņā ar 7. tabulu a in \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

A n - ņemts saskaņā ar 8. tabulu - a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Ārsiena sastāv no Petropanel sendvičpaneļiem ar biezumu d = 0,12 m;

Mēs aizstājam visus datus formulā (2.3).

2.2.2. Pretestības aprēķins siltuma pārnesei caur jumtu

Atbilstoši enerģijas taupīšanas nosacījumiem nepieciešamā siltuma pārneses pretestība tiek noteikta no tabulas atkarībā no apkures perioda grāddienām (GSOP).

GSOP nosaka pēc šādas formulas:

kur: t in - aprēķinātā iekšējā gaisa temperatūra, C, kas ņemta saskaņā ar;

t no.per. , z no. per. - vidējā temperatūra, C, un ilgums, dienas, periodam, kad vidējā diennakts gaisa temperatūra ir zemāka vai vienāda ar 8C, saskaņā ar .

Grāda diena katram telpu tipam tiek noteikta atsevišķi, jo Telpas temperatūra svārstās no 16 līdz 25C.

Saskaņā ar datiem par Koskova:

t no.per. \u003d -4,9 C;

z no. per. = 236 dienas

Aizvietojiet vērtības formulā.

Siltuma pārneses pretestība R o viendabīgai vienslāņa vai daudzslāņu ēkas norobežojošai kārtai ar viendabīgiem slāņiem jānosaka pēc formulas:

R 0 \u003d 1 / a n + d 1 / l 1 --+ - - ... - - + - - n / l n + 1 / a collas, m 2 * 0 C / W (2,5)

kur: d-----izolācijas slāņa biezums, m.

l-----siltumvadītspējas koeficients, W/m* 0 С

a n, a in --- sienu ārējās un iekšējās virsmas siltuma pārneses koeficienti, W / m 2 * 0 C

a in - ņemts saskaņā ar 7. tabulu a in \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

a n - ņemts saskaņā ar 8. tabulu a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Jumta seguma materiāls ir cinkota loksne uz metāla sijām.

Šajā gadījumā mansarda grīda ir izolēta.

2.2.3. Siltuma pārneses pretestības aprēķins caur pirmā stāva grīdu

Siltinātām grīdām mēs aprēķinām siltuma pārneses pretestības vērtību, izmantojot šādu formulu:

R c.p. = R n.p. + ?--d ut.sl. /--l ut.sl. (2.6)

kur: R n.p. - siltuma pārneses pretestība katrai nesiltinātas grīdas zonai, m 2o C / W

D ut.sl - izolācijas slāņa biezums, mm

L ut.sl. - izolācijas slāņa siltumvadītspējas koeficients, W / m * 0 C

Pirmā stāva grīdas konstrukcija sastāv no šādiem slāņiem:

1. kārtas PVC linolejs uz siltumizolējošas pamatnes GOST 18108-80* uz līmmastikas d--= 0,005 m un siltumvadītspējas koeficients l--= 0,33 W/m* 0 С.

2. kārta cementa-smilšu javas M150 d--= 0,035 m un siltumvadītspējas koeficients l--= 0,93 W / m * 0 C.

3. slānis linohroma CCI d--= 0,0027 m

4. kārta, apakšējais betona slānis B7,5 d=0,08 m un siltumvadītspējas koeficients l--= 0,7 W/m* 0 С.

Logiem ar trīskāršu stiklojumu, kas izgatavots no parastā stikla atsevišķos iesējumos, siltuma pārneses pretestība tiek pieņemta

R ok \u003d 0,61m 2o C / W.

2.3 Siltuma zudumu noteikšana ēkā caur ārējiem žogiem

Lai nodrošinātu iekštelpu gaisa parametrus pieļaujamās robežās, aprēķinot apkures sistēmas siltuma jaudu, jāņem vērā:

siltuma zudumi caur ēku un telpu norobežojošām konstrukcijām;

siltuma patēriņš telpā iefiltrētā āra gaisa sildīšanai;

siltuma patēriņš apkures materiāliem un transportlīdzekļiem, kas iebrauc telpā;

telpām regulāri piegādātā siltuma pieplūdums no elektroierīcēm, apgaismojuma, tehnoloģiskajām iekārtām un citiem avotiem.

Paredzamie siltuma zudumi telpās tiek aprēķināti pēc vienādojuma:

kur: - telpu norobežojumu galvenie siltuma zudumi, ;

Korekcijas koeficients, kas ņem vērā ārējo žogu orientāciju pa horizonta sektoriem, piemēram, ziemeļiem un dienvidiem - ;

Paredzamie siltuma zudumi ventilācijas gaisa sildīšanai un siltuma zudumi āra gaisa infiltrācijai - , ;

Sadzīves siltuma pārpalikumi telpā,.

Telpu skapju galvenos siltuma zudumus aprēķina pēc siltuma pārneses vienādojuma:

kur: - ārējo žogu siltuma caurlaidības koeficients, ;

Žoga virsmas laukums, . Telpu mērīšanas noteikumi ņemti no.

Siltumenerģijas izmaksas no dzīvojamo un sabiedrisko ēku telpām ar dabisko nosūces ventilāciju izņemtā gaisa sildīšanai, ko nekompensē apsildāmais pieplūdes gaiss, nosaka pēc formulas:

kur: - minimālā normatīvā gaisa apmaiņa, kas dzīvojamai ēkai ir dzīvojamā zonā;

Gaisa blīvums, ;

k - koeficients, ņemot vērā pretimnākošo siltuma plūsmu, atsevišķi iesienamām balkona durvīm un logiem tiek ņemts 0,8, vienvietīgajiem un divkāršajiem logiem - 1,0.

Normālos apstākļos gaisa blīvumu nosaka pēc formulas:

kur ir gaisa temperatūra,.

Siltuma patēriņu gaisa sildīšanai, kas nokļūst telpā caur dažādām aizsargkonstrukciju (žogu) noplūdēm vēja un termiskā spiediena rezultātā, nosaka pēc formulas:

kur k ir koeficients, ņemot vērā pretimnākošo siltuma plūsmu, atsevišķi iesienamām balkona durvīm un logiem tiek ņemts 0,8, vienvietīgajiem un divkāršajiem logiem - 1,0;

G i - caur aizsargkonstrukcijām (norobežojošām konstrukcijām) iekļūstošā (infiltrējošā) gaisa patēriņš, kg/h;

Gaisa īpatnējās masas siltumietilpība, ;

Aprēķinos tiek ņemts lielākais no.

Mājsaimniecības siltuma pārpalikumus nosaka pēc aptuvenas formulas:

Ēkas siltuma zudumu aprēķins tika veikts programmā "VALTEC". Aprēķina rezultāts ir 1. un 2. pielikumā.

2.4 Sildītāju izvēle

Uzstādīšanai pieņemam Rifar radiatorus.

Krievijas uzņēmums "RIFAR" ir vietējais augstas kvalitātes bimetāla un alumīnija sekciju radiatoru jaunākās sērijas ražotājs.

Uzņēmums RIFAR ražo radiatorus, kas paredzēti darbībai apkures sistēmās ar maksimālo dzesēšanas šķidruma temperatūru līdz 135°C, darba spiedienu līdz 2,1 MPa (20 atm.); un tiek pārbaudīti ar maksimālo spiedienu 3,1 MPa (30 atm.).

Radiatoru krāsošanai un testēšanai uzņēmums RIFAR izmanto vismodernākās tehnoloģijas. RIFAR radiatoru augsta siltuma pārnese un zema inerce tiek panākta, pateicoties efektīvai dzesēšanas šķidruma padevei un regulēšanai, kā arī speciālu plakana rāmja alumīnija ribu izmantošanai ar augstu siltuma vadītspēju un izstarojošās virsmas siltuma pārnesi. Tas nodrošina ātru un kvalitatīvu gaisa sildīšanu, efektīvu siltuma kontroli un komfortablus temperatūras apstākļus telpā.

RIFAR bimetāla radiatori ir kļuvuši ļoti populāri uzstādīšanai centrālapkures sistēmās visā Krievijā. Tie ņem vērā Krievijas apkures sistēmu darbības iezīmes un prasības. Starp citām dizaina priekšrocībām, kas raksturīgas bimetāla radiatoriem, jāatzīmē krustojuma savienojuma blīvēšanas metode, kas ievērojami palielina sildītāja montāžas uzticamību.

Tās ierīce ir balstīta uz īpašo savienoto sekciju daļu dizainu un silikona blīves parametriem.

RIFAR Base radiatori tiek piedāvāti trīs modeļos ar attālumiem starp centriem 500, 350 un 200 mm.

RIFAR Base 500 modelis ar centra attālumu 500 mm ir viens no jaudīgākajiem starp bimetāla radiatoriem, kas padara to par prioritāti, izvēloties radiatorus lielu un slikti izolētu telpu apkurei. RIFAR radiatora sekcija sastāv no tērauda caurules, kas zem augsta spiediena piepildīta ar alumīnija sakausējumu ar augstu izturību un izcilām liešanas īpašībām. Iegūtais monolīts izstrādājums ar plānām spurām nodrošina efektīvu siltuma pārnesi ar maksimālu drošības rezervi.

Kā siltumnesēju Base 500/350/200 modeļiem atļauts izmantot tikai speciāli sagatavotu ūdeni, saskaņā ar 4.8.punktu. SO 153-34.20.501-2003 "Krievijas Federācijas spēkstaciju un tīklu tehniskās ekspluatācijas noteikumi".

Iepriekšēja sildīšanas ierīču atlase tiek veikta saskaņā ar apkures iekārtu katalogu "Rifar", kas norādīts 11. pielikumā.

2.5 Ūdens sildīšanas sistēmas hidrauliskais aprēķins

Apkures sistēma sastāv no četrām galvenajām sastāvdaļām: cauruļvadi, sildītāji, siltuma ģenerators, vadības un slēgvārsti. Visiem sistēmas elementiem ir savi hidrauliskās pretestības raksturlielumi, un tie jāņem vērā aprēķinos. Tajā pašā laikā, kā minēts iepriekš, hidrauliskie raksturlielumi nav nemainīgi. Apkures iekārtu un materiālu ražotāji parasti sniedz datus par to ražoto materiālu vai iekārtu hidraulisko veiktspēju (īpatnējo spiediena zudumu).

Hidrauliskā aprēķina uzdevums ir izvēlēties ekonomiskus cauruļu diametrus, ņemot vērā pieņemtos spiediena kritumus un dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumus. Tajā pašā laikā ir jāgarantē tā piegāde visām apkures sistēmas daļām, lai nodrošinātu apkures ierīču aprēķinātās termiskās slodzes. Pareiza cauruļu diametra izvēle nodrošina arī metāla ietaupījumu.

Hidrauliskais aprēķins tiek veikts šādā secībā:

1) Tiek noteiktas siltuma slodzes uz atsevišķiem apkures sistēmas stāvvadiem.

2) Ir izvēlēts galvenais cirkulācijas gredzens. Viencaurules apkures sistēmās šis gredzens tiek izvēlēts caur visvairāk noslogoto un vistālāk no siltumpunkta stāvvadu strupceļa ūdens kustības laikā vai visvairāk noslogoto stāvvadu, bet no vidējiem stāvvadiem - ar plūstošu ūdens kustību maģistrālē. Divu cauruļu sistēmā šo gredzenu izvēlas caur apakšējo sildītāju tāpat kā izvēlētos stāvvadus.

3) Izvēlētais cirkulācijas gredzens ir sadalīts sekcijās dzesēšanas šķidruma virzienā, sākot no apkures punkta.

Par aprēķināto posmu tiek ņemta cauruļvada daļa ar nemainīgu dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu. Katrai aprēķinātajai sekcijai jānorāda sērijas numurs, garums L, siltuma slodze Q uch un diametrs d.

Dzesēšanas šķidruma patēriņš

Dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrums ir tieši atkarīgs no siltuma slodzes, kas dzesēšanas šķidrumam jāpārvieto no siltuma ģeneratora uz sildītāju.

Konkrēti, lai veiktu hidraulisko aprēķinu, ir jānosaka dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrums noteiktā aprēķina apgabalā. Kas ir apdzīvota vieta. Aprēķinātais cauruļvada posms tiek uzskatīts par nemainīga diametra posmu ar nemainīgu dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu. Piemēram, ja filiālē ir desmit radiatori (nosacīti katra ierīce ar jaudu 1 kW) un kopējā dzesēšanas šķidruma plūsma tiek aprēķināta siltumenerģijas nodošanai, kas vienāda ar 10 kW ar dzesēšanas šķidrumu. Tad pirmā sekcija būs posms no siltuma ģeneratora līdz pirmajam radiatoram atzarā (ar nosacījumu, ka diametrs ir nemainīgs visā sekcijā) ar dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu pārnešanai 10 kW. Otrā sekcija atradīsies starp pirmo un otro radiatoru ar siltuma pārneses izmaksām 9 kW un tā tālāk līdz pēdējam radiatoram. Tiek aprēķināta gan pieplūdes, gan atgaitas cauruļvada hidrauliskā pretestība.

Dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu (kg / h) vietnei aprēķina pēc formulas:

G konts \u003d (3,6 * Q konts) / (c * (t g - t o)) , (2,13)

kur: Q uch ir W sekcijas siltumslodze, piemēram, iepriekš minētajam piemēram, pirmās sekcijas siltumslodze ir 10 kW vai 1000 W.

c \u003d 4,2 kJ / (kg ° C) - ūdens īpatnējā siltumietilpība;

t g - karstā dzesēšanas šķidruma projektētā temperatūra apkures sistēmā, ° С;

t о - atdzesētā dzesēšanas šķidruma projektētā temperatūra apkures sistēmā, ° С.

Dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrums

Minimālo dzesēšanas šķidruma ātruma slieksni ieteicams ņemt diapazonā no 0,2 līdz 0,25 m/s. Pie mazākiem ātrumiem sākas dzesēšanas šķidrumā esošā liekā gaisa izdalīšanās process, kas var izraisīt gaisa kabatu veidošanos un rezultātā pilnīgu vai daļēju apkures sistēmas atteici. Dzesēšanas šķidruma ātruma augšējais slieksnis ir diapazonā no 0,6-1,5 m/s. Atbilstība augšējam ātruma slieksnim ļauj izvairīties no hidrauliskā trokšņa rašanās cauruļvados. Praksē tika noteikts optimālais ātruma diapazons 0,3-0,7 m/s.

Precīzāks ieteicamā dzesēšanas šķidruma ātruma diapazons ir atkarīgs no apkures sistēmā izmantoto cauruļvadu materiāla un precīzāk, no cauruļvadu iekšējās virsmas raupjuma koeficienta. Piemēram, tērauda cauruļvadiem labāk ievērot dzesēšanas šķidruma ātrumu no 0,25 līdz 0,5 m/s, vara un polimēru (polipropilēna, polietilēna, metāla-plastmasas cauruļvadi) no 0,25 līdz 0,7 m/s vai izmantot ražotāja ieteikumus. ja pieejams.

Kopējā hidrauliskā pretestība vai spiediena zudums zonā.

Kopējā hidrauliskā pretestība vai spiediena zudums sekcijā ir hidrauliskās berzes radīto spiediena zudumu un spiediena zudumu summa vietējās pretestībās:

DP konts \u003d R * l + ((s * n2) / 2) * Jau, Pa (2.14)

kur: n - dzesēšanas šķidruma ātrums, m/s;

c ir transportētā dzesēšanas šķidruma blīvums, kg/m3;

R - cauruļvada īpatnējais spiediena zudums, Pa/m;

l ir cauruļvada garums aprēķinātajā sistēmas posmā, m;

Uzh - objektā uzstādīto slēgvārstu un vadības vārstu un aprīkojuma vietējās pretestības koeficientu summa.

Aprēķinātās apkures sistēmas filiāles kopējā hidrauliskā pretestība ir sekciju hidraulisko pretestību summa.

Apkures sistēmas galvenā norēķinu gredzena (filiāles) izvēle.

Sistēmās ar saistītu dzesēšanas šķidruma kustību cauruļvados:

viencaurules apkures sistēmām - gredzens caur visvairāk noslogoto stāvvadu.

Sistēmās ar dzesēšanas šķidruma strupceļu:

viencaurules apkures sistēmām - gredzens caur visvairāk noslogotajiem attālākajiem stāvvadiem;

Slodze attiecas uz termisko slodzi.

Sistēmas ar ūdens sildīšanu hidrauliskais aprēķins tika veikts Valtec programmā. Aprēķina rezultāts ir 3. un 4. pielikumā.

2.6. Par programmu "VALTEC.PRG.3.1.3"

Mērķis un apjoms: Programma VALTEC.PRG.3.1.3. paredzēti termohidraulisko un hidraulisko aprēķinu veikšanai. Programma ir publiski pieejama un ļauj aprēķināt ūdens radiatoru, grīdas un sienu apkuri, noteikt telpu siltuma pieprasījumu, nepieciešamās aukstā un karstā ūdens izmaksas, notekūdeņu apjomu, iegūt iekštelpu hidrauliskos aprēķinus. objekta siltumapgādes un ūdensapgādes tīkli. Turklāt lietotāja rīcībā ir ērti sakārtota izziņas materiālu izvēle. Pateicoties skaidram interfeisam, jūs varat apgūt programmu bez projektēšanas inženiera kvalifikācijas.

Visus programmā veiktos aprēķinus var attēlot MS Excel un pdf formātā.

Programmā iekļautas visa veida ierīces, noslēgšanas un regulēšanas vārsti, armatūra, ko nodrošina VALTEC

Papildu funkcijas

Programma var aprēķināt:

a) apsildāmās grīdas;

b) Siltās sienas;

c) Teritorijas apkure;

d) Apkure:

e) Ūdensapgāde un kanalizācija;

f) Dūmvadu aerodinamiskais aprēķins.

Darbs programmā:

Apkures sistēmas aprēķinu sākam ar informāciju par projektējamo objektu. Apbūves laukums, ēkas tips. Pēc tam mēs pārejam pie siltuma zudumu aprēķina. Lai to izdarītu, ir jānosaka iekšējā gaisa temperatūra un norobežojošo konstrukciju termiskā pretestība. Konstrukciju siltuma pārneses koeficientu noteikšanai programmā ievadām ārējo norobežojošo konstrukciju sastāvu. Pēc tam mēs turpinām noteikt katras telpas siltuma zudumus.

Pēc siltuma zudumu aprēķināšanas mēs pārejam pie apkures ierīču aprēķina. Šis aprēķins ļauj noteikt katra stāvvada slodzi un aprēķināt nepieciešamo radiatora sekciju skaitu.

Nākamais solis ir apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins. Mēs izvēlamies sistēmas veidu: apkure vai ūdens apgāde, pieslēguma veidu siltumtīklam: atkarīgo, neatkarīgo un transportējamās vides veidu: ūdens vai glikola šķīdums. Pēc tam mēs pārejam pie zaru aprēķināšanas. Mēs sadalām katru atzaru sekcijās un aprēķinām cauruļvadu katrai sadaļai. Lai vietnē noteiktu KMS, programmā ir visi nepieciešamie armatūras veidi, veidgabali, ierīces un stāvvada savienojuma punkti.

Problēmas risināšanai nepieciešamā atsauce un tehniskā informācija ietver cauruļu klāstu, atsauces grāmatas par klimatoloģiju, km un daudzas citas.

Arī programmā ir kalkulators, pārveidotājs utt.

Izvade:

Visi sistēmas dizaina raksturlielumi tiek veidoti tabulas veidā MS Excel programmatūras vidē un pdf/

3. SILTUMA PUNKTA PROJEKTĒŠANA

Siltumpunktus sauc par ēku siltumapgādes iekārtām, kas paredzētas pieslēgšanai rūpniecības un lauksaimniecības uzņēmumu, dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkures, ventilācijas, gaisa kondicionēšanas, karstā ūdens apgādes un tehnoloģisko siltumu izmantojošo iekārtu siltumtīkliem.

3.1 Vispārīga informācija par siltuma punktiem

Termisko punktu tehnoloģiskās shēmas atšķiras atkarībā no:

tiem vienlaikus pieslēgto siltumenerģijas patērētāju veids un skaits - apkures sistēmas, karstā ūdens apgāde (turpmāk – karstais ūdens), ventilācija un gaisa kondicionēšana (turpmāk – ventilācija);

pieslēgšanas metode karstā ūdens sistēmas siltumtīklam - atvērta vai slēgta siltumapgādes sistēma;

ūdens sildīšanas princips karstā ūdens apgādei ar slēgtu siltumapgādes sistēmu - vienpakāpes vai divpakāpju shēma;

apkures un ventilācijas sistēmu pieslēgšanas metode siltumtīklam - atkarībā, ar dzesēšanas šķidruma padevi siltuma patēriņa sistēmai tieši no siltumtīkliem vai neatkarīgi - caur ūdens sildītājiem;

dzesēšanas šķidruma temperatūras siltumtīklā un siltuma patēriņa sistēmās (apkurei un ventilācijai) - vienādas vai atšķirīgas (piemēram, vai);

siltumapgādes sistēmas pjezometriskais grafiks un tā saistība ar ēkas pacēlumu un augstumu;

prasības automatizācijas līmenim;

siltumapgādes organizācijas privātie norādījumi un klienta papildu prasības.

Atbilstoši funkcionālajam mērķim siltumpunktu var sadalīt atsevišķos mezglos, kas savienoti ar cauruļvadiem un kuriem ir atsevišķas vai dažos gadījumos kopīgas automātiskās vadības iekārtas:

siltumtīklu ievada mezgls (tērauda noslēdzošie atloki vai metinātie veidgabali pie ēkas ieejas un izejas, sietiņi, dubļu savācēji);

siltuma patēriņa uzskaites mezgls (siltuma skaitītājs, kas paredzēts patērētās siltumenerģijas aprēķināšanai);

spiediena saskaņošanas iekārta siltumtīklā un siltuma patēriņa sistēmās (spiediena regulators, kas paredzēts visu siltumpunkta elementu, siltuma patēriņa sistēmu, kā arī siltumtīklu darbības nodrošināšanai stabilā un bezproblēmu hidrauliskajā režīmā);

pieslēguma punkts ventilācijas sistēmām;

karstā ūdens sistēmas pieslēguma punkts;

apkures sistēmas pieslēguma mezgls;

grimēšanas iekārta (lai kompensētu siltumnesēja zudumus apkures un karstā ūdens sistēmās).

3.2. Galvenā aprīkojuma aprēķins un izvēle

Termopunkti nodrošina iekārtu, armatūras, vadības, vadības un automatizācijas ierīču izvietošanu, caur kuru:

dzesēšanas šķidruma veida un tā parametru pārveidošana;

dzesēšanas šķidruma parametru kontrole;

dzesēšanas šķidruma plūsmas regulēšana un tās sadale starp siltuma patēriņa sistēmām;

siltuma patēriņa sistēmu izslēgšana;

vietējo sistēmu aizsardzība pret dzesēšanas šķidruma parametru avārijas palielināšanos;

siltuma patēriņa sistēmu uzpildīšana un papildināšana;

siltumnesēja un kondensāta siltuma plūsmu un plūsmas ātrumu uzskaite;

kondensāta savākšana, dzesēšana, atgriešana un tā kvalitātes kontrole;

siltuma uzglabāšana;

ūdens apstrāde karstā ūdens sistēmām.

Siltumpunktā atkarībā no tā mērķa un konkrētajiem patērētāju pieslēgšanas nosacījumiem var veikt visas uzskaitītās funkcijas vai tikai daļu no tām.

Siltummezgla iekārtu specifikācija dota 13.pielikumā.

3.3. Sākotnējie dati

Ēkas nosaukums ir publiska divstāvu ēka.

Dzesēšanas šķidruma temperatūra siltumtīklā -.

Dzesēšanas šķidruma temperatūra apkures sistēmā -.

Apkures sistēmu pieslēgšanas shēma siltumtīklam ir atkarīga.

Termokontroles bloks - automatizēts.

3.4 Siltummaiņas iekārtu izvēle

Siltummaiņa optimālā dizaina izvēle ir uzdevums, ko risina vairāku izmēru ierīču tehniski ekonomisks salīdzinājums attiecībā pret dotajiem apstākļiem vai pamatojoties uz optimizācijas kritēriju.

Siltuma apmaiņas virsmu un tās daļu kapitālizmaksās, kā arī ekspluatācijas izmaksas ietekmē nepietiekama siltuma atgūšana. Jo mazāks ir siltuma nepietiekamas atgūšanas apjoms, t.i. jo mazāka temperatūras starpība starp sildīšanas šķidrumu ieejā un uzsildāmo šķidrumu izejā pretplūsmā, jo lielāka siltuma apmaiņas virsma, jo augstākas aparāta izmaksas, bet zemākas ekspluatācijas izmaksas.

Ir arī zināms, ka, palielinoties saišķā esošo cauruļu skaitam un garumam un samazinoties cauruļu diametram, čaulas un cauruļu siltummaiņa virsmas viena kvadrātmetra relatīvās izmaksas samazinās, jo samazina kopējo metāla patēriņu uz ierīci uz vienu siltuma apmaiņas virsmas vienību.

Izvēloties siltummaiņa veidu, varat vadīties pēc šādiem ieteikumiem.

1. Veicot siltuma apmaiņu starp diviem šķidrumiem vai divām gāzēm, vēlams izvēlēties sekciju (elementu) siltummaiņus; Ja siltummaiņa lielās virsmas dēļ konstrukcija ir apgrūtinoša, uzstādīšanai var izmantot daudzkārtu apvalku un cauruļu siltummaini.

3. Ķīmiski agresīvā vidē un ar zemu siltuma veiktspēju ir ekonomiski izdevīgi apvalkoti, apūdeņošanas un iegremdēšanas siltummaiņi.

4. Ja siltuma apmaiņas apstākļi abās siltuma pārneses virsmas pusēs ir krasi atšķirīgi (gāze un šķidrums), ieteicams izmantot cauruļveida spuras vai spuras siltummaiņus.

5. Mobilajām un transporta siltuma iekārtām, lidmašīnu dzinējiem un kriogēnām sistēmām, kur augsta procesa efektivitātei nepieciešams kompaktums un mazs svars, plaši izmanto plākšņu un štancētu siltummaiņus.

Izlaiduma projektā izvēlēts plākšņu siltummainis FP Р-012-10-43. 12.pielikums.

4. CELTNIECĪBAS RAŽOŠANAS TEHNOLOĢIJA UN ORGANIZĀCIJA

4.1 Siltumapgādes sistēmas elementu uzstādīšanas tehnoloģija

4.1.1. Apkures sistēmas cauruļvadu uzstādīšana

Apkures sistēmu cauruļvadi tiek likti atklāti, izņemot ūdens sildīšanas sistēmu cauruļvadus ar sildelementiem un stāvvadiem, kas iebūvēti ēku konstrukcijās. Cauruļvadu slēpto ieguldīšanu atļauts izmantot, ja ir pamatotas tehnoloģiskās, higiēnas, konstruktīvās vai arhitektūras prasības. Cauruļvadu slēptai ieguldīšanai saliekamo savienojumu un veidgabalu vietās jāparedz lūkas.

Maģistrālie ūdens, tvaika un kondensāta cauruļvadi tiek ielikti ar slīpumu vismaz 0,002, un tvaika cauruļvadi tiek ielikti pret tvaika kustību ar slīpumu vismaz 0,006.

Savienojumi ar apkures ierīcēm tiek veikti ar slīpumu dzesēšanas šķidruma kustības virzienā. Slīpums tiek ņemts no 5 līdz 10 mm visā acu zīmuļa garumā. Ar oderes garumu līdz 500 mm, tas ir ieklāts bez slīpuma.

Stāvvadi starp stāviem ir savienoti ar ragaviņām un metināšanu. Piedziņas ir uzstādītas 300 mm augstumā no barošanas līnijas. Pēc stāvvada un savienojumu montāžas rūpīgi jāpārbauda stāvvadu vertikālums, pareizie savienojumu slīpumi pie radiatoriem, cauruļu un radiatoru stiprinājuma stiprums, montāžas precizitāte - linu noņemšanas pamatīgums. pie vītņotajiem savienojumiem pareizs cauruļu stiprinājums, cementa javas noņemšana uz sienu virsmas pie skavām.

Caurules skavās, griestos un sienās jāieliek tā, lai tās varētu brīvi pārvietot. Tas tiek panākts ar to, ka skavas ir izgatavotas ar nedaudz lielāku diametru nekā caurules.

Cauruļu uzmavas ir uzstādītas sienās un griestos. Uzmavām, kas izgatavotas no cauruļu atgriezumiem vai jumta tērauda, ​​jābūt nedaudz lielākām par caurules diametru, kas nodrošina cauruļu brīvu pagarinājumu mainīgos temperatūras apstākļos. Turklāt piedurknēm vajadzētu izvirzīties 20-30 mm no grīdas. Ja dzesēšanas šķidruma temperatūra ir augstāka par 100°C, arī caurules ir jāiesaiņo ar azbestu. Ja nav izolācijas, tad attālumam no caurules līdz koka un citām degošām konstrukcijām jābūt vismaz 100 mm. Ja dzesēšanas šķidruma temperatūra ir zemāka par 100°C, uzmavas var būt izgatavotas no azbesta loksnes vai kartona. Caurules ietīt ar jumta filcu nav iespējams, jo vietā, kur caurule iet, uz griestiem parādīsies traipi.

Uzstādot ierīces nišā un ar atvērtu stāvvadu ieklāšanu, savienojumi tiek veikti tieši. Uzstādot ierīces dziļās nišās un slēpto cauruļvadu ieguldīšanu, kā arī uzstādot ierīces pie sienām bez nišām un atklātu stāvvadu ieklāšanu, savienojumi tiek novietoti ar pīlēm. Ja divu cauruļu apkures sistēmu cauruļvadi ir izlikti atklāti, apejot caurules, kronšteini ir saliekti uz stāvvadiem, un līkums jāvirza uz telpu. Ar slēptu divu cauruļu apkures sistēmu cauruļvadu ieguldīšanu kronšteini netiek izgatavoti, un cauruļu krustojumā stāvvadi ir nedaudz pārvietoti vagā.

Uzstādot furnitūras un veidgabalus, lai tiem piešķirtu pareizo stāvokli, vītni nedrīkst atslābt pretējā virzienā (atskrūvēt); pretējā gadījumā var rasties noplūde. Ar cilindrisku vītni atskrūvējiet veidgabalu vai veidgabalu, uztiniet linu un pieskrūvējiet to atpakaļ.

Uz acu zīmuļiem stiprinājums tiek uzstādīts tikai tad, ja to garums ir lielāks par 1,5 m.

Maģistrālie cauruļvadi pagrabā un bēniņos tiek montēti uz vītnes un metināšanas šādā secībā: vispirms atgaitas līnijas caurules tiek izliktas uz uzstādītajiem balstiem, viena līnijas puse ir izlīdzināta atbilstoši norādītajam slīpumam. un cauruļvads ir savienots uz vītnes vai metināšanas. Pēc tam ar spuru palīdzību stāvvadi tiek savienoti ar galveno, vispirms sausu un pēc tam uz linu un sarkanā svina, un cauruļvads tiek nostiprināts uz balstiem.

Uzstādot maģistrālos cauruļvadus bēniņos, vispirms atzīmējiet līnijas asi uz būvkonstrukciju virsmas un uzstādiet piekares vai sienas balstus pa paredzētajām asīm. Pēc tam maģistrālais cauruļvads tiek montēts un nostiprināts uz pakaramajiem vai balstiem, līnijas tiek izlīdzinātas un cauruļvads tiek savienots ar vītni vai metināšanu; tad piestipriniet stāvvadus pie šosejas.

Ieguldot maģistrālos cauruļvadus, nepieciešams ievērot projektējamās nogāzes, cauruļvadu taisnumus, projektā norādītajās vietās ierīkot gaisa kolektorus un nolaišanās. Ja projektā nav norādīts cauruļu slīpums, tad tas tiek ņemts vismaz 0,002 ar kāpumu gaisa kolektoru virzienā. Cauruļvadu slīpums bēniņos, kanālos un pagrabos ir marķēts ar sliedi, līmeni un auklu. Uzstādīšanas vietā saskaņā ar projektu tiek noteikts jebkura cauruļvada ass punkta novietojums. No šī punkta tiek uzlikta horizontāla līnija un gar to tiek izvilkta aukla. Pēc tam saskaņā ar doto slīpumu noteiktā attālumā no pirmā punkta tiek atrasts cauruļvada ass otrais punkts. Pa diviem atrastajiem punktiem tiek izvilkta aukla, kas noteiks cauruļvada asi. Nav atļauts savienot caurules sienu un griestu biezumā, jo tās nevar pārbaudīt un salabot.

Līdzīgi dokumenti

Ēkas ārējo žogu termotehniskais aprēķins. Pieņemtās apkures un ūdens apgādes sistēmas apraksts. Ūdens skaitītāja izvēle un spiediena zuduma noteikšana tajā. Lokāltāmes sastādīšana, būvniecības un montāžas darbu tehniskie un ekonomiskie rādītāji.

diplomdarbs, pievienots 02.07.2016


Ēkas ārējās daudzslāņu sienas termotehniskais aprēķins. Siltuma patēriņa aprēķins caur žogiem ieplūstošā gaisa sildīšanai. Ēkas īpašo siltuma raksturlielumu noteikšana. Ēkas apkures sistēmas radiatoru aprēķins un izvēle.

diplomdarbs, pievienots 15.02.2017


Sienas ārējā žoga termotehniskais aprēķins, stāvu izbūve virs pagraba un pazemes, gaismas ailas, ārdurvis. Apkures sistēmas projektēšana un izvēle. Aprīkojuma izvēle dzīvojamās mājas individuālajam siltumpunktam.

kursa darbs, pievienots 12.02.2010


Ārējo norobežojošo konstrukciju, ēku siltuma zudumu, apkures ierīču termotehniskais aprēķins. Ēkas apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins. Dzīvojamās ēkas siltumslodžu aprēķins. Prasības apkures sistēmām un to darbībai.

prakses pārskats, pievienots 26.04.2014


Prasības autonomai apkures sistēmai. Ārējo norobežojošo konstrukciju siltumtehniskie aprēķini. Apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins, aprīkojums tai. Organizācija un droši darba apstākļi darba vietā. apkures sistēmas izmaksas.

diplomdarbs, pievienots 17.03.2012


Ēkas konstruktīvās iezīmes. Norobežojošo konstrukciju un siltuma zudumu aprēķins. Izdalīto apdraudējumu raksturojums. Gaisa apmaiņas aprēķins trim gada periodiem, mehāniskās ventilācijas sistēmas. Siltuma bilances sastādīšana un apkures sistēmas izvēle.

kursa darbs, pievienots 06.02.2013


Ārējo norobežojošo konstrukciju siltuma pārneses pretestības noteikšana. Ēkas norobežojošo konstrukciju siltuma zudumu aprēķins. Apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins. Apkures ierīču aprēķins. Individuāla siltuma punkta automatizācija.

diplomdarbs, pievienots 20.03.2017


Ēkas ārsienas, grīdas un griestu siltuma pārneses, apkures sistēmas siltuma jaudas, siltuma zudumu un siltuma izdalīšanas aprēķins. Apkures sistēmas apkures ierīču izvēle un aprēķins, siltumpunkta aprīkojums. Hidrauliskā aprēķina metodes.

kursa darbs, pievienots 03.08.2011


Ārējo žogu termotehniskais aprēķins. Ēkas siltuma raksturlielumu noteikšana. Vietējā budžeta sastādīšana. Būvniecības un montāžas darbu galvenie tehniskie un ekonomiskie rādītāji. Darba apstākļu analīze santehnikas darbu veikšanā.

diplomdarbs, pievienots 11.07.2014


Ārējo žogu termotehniskais aprēķins: projektēšanas parametru izvēle, siltuma pārneses pretestības noteikšana. Siltuma jauda un zudumi, apkures sistēmas projektēšana. Apkures sistēmas hidrauliskais aprēķins. Apkures ierīču aprēķins.

Ñîäåðæàíèå

Ievads

Apkures, ventilācijas un karstā ūdens aprēķins skolai 90 skolēniem

1.1 Īss skolas apraksts

2 Siltuma zudumu noteikšana caur garāžas ārējiem žogiem

3 Apkures virsmas laukuma aprēķins un centrālapkures sistēmu apkures ierīču izvēle

4 Skolas gaisa apmaiņas aprēķins

5 Sildītāju izvēle

6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

Pārējo objektu apkures un ventilācijas aprēķins pēc dotās shēmas Nr.1 ​​ar centralizēto un lokālo siltumenerģiju

2.1. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins apkurei un ventilācijai saskaņā ar dzīvojamo un sabiedrisko objektu apkopotajiem standartiem

2.2. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins dzīvojamo un sabiedrisko ēku karstā ūdens apgādei

3.Siltumslodzes gada grafika sastādīšana un apkures katlu izvēle

1 Gada siltuma slodzes grafika izveidošana

3.2. Siltuma nesēja izvēle

3 Katla izvēle

3.4 Termālās katlu mājas piegādes regulēšanas gada grafika izbūve

Bibliogrāfija

Ievads

Agroindustriālais komplekss ir energoietilpīga tautsaimniecības nozare. Liels enerģijas daudzums tiek tērēts industriālo, dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei, mākslīga mikroklimata veidošanai lopkopības ēkās un augsnes aizsargkonstrukcijās, lauksaimniecības produktu žāvēšanai, produkcijas ražošanai, mākslīgā aukstuma iegūšanai un daudziem citiem mērķiem. Tāpēc lauksaimniecības uzņēmumu energoapgāde ietver plašu uzdevumu klāstu, kas saistīti ar siltumenerģijas un elektroenerģijas ražošanu, pārvadi un izmantošanu, izmantojot tradicionālos un netradicionālos enerģijas avotus.

Šajā kursa projektā tiek piedāvāts apdzīvotas vietas integrētās energoapgādes variants:

· noteiktai agroindustriālā kompleksa objektu shēmai tiek veikta siltumenerģijas, elektrības, gāzes un aukstā ūdens nepieciešamības analīze;

Apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes slodžu aprēķins;

· tiek noteikta katlumājas nepieciešamā jauda, ​​kas varētu apmierināt saimniecības vajadzības siltumā;

Katli ir atlasīti.

gāzes patēriņa aprēķins,

1. Skolas apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes aprēķins 90 skolēniem

1.1 Īss skolas apraksts

Izmēri 43.350x12x2.7.

Telpas tilpums V = 1709,34 m 3.

Ārējās garensienas - nesošās, ir izgatavotas no apšuvuma un apdares, sabiezinātiem KP-U100 / 25 markas ķieģeļiem saskaņā ar GOST 530-95 uz cementa-smilšu javas M 50, 250 un 120 mm biezas un 140 mm izolācijas. - starp tiem putupolistirols.

Iekšējās sienas - izgatavotas no dobiem, sabiezinātiem keramikas ķieģeļiem KP-U100/15 pēc GOST 530-95, uz javas M50.

Starpsienas - ir izgatavotas no ķieģeļiem KP-U75/15 saskaņā ar GOST 530-95, uz javas M 50.

Jumta segums - jumta segums (3 kārtas), cementa-smilšu klona segums 20mm, putupolistirols 40mm, jumta segums 1 slānī, cementa-smilšu segums 20mm un dzelzsbetona plāksne;

Grīdas - betons M300 un grunts noblietēta ar šķembām.

Logi ir dubulti ar pāra koka iesējumu, logu izmēri 2940x3000 (22 gab.) un 1800x1760 (4 gab.).

Koka ārdurvis 1770x2300 (6 gab.)

Āra gaisa projektēšanas parametri tn = - 25 0 С.

Paredzamā ziemas āra gaisa temperatūra tn.a. = - 16 0 С.

Paredzamā iekšējā gaisa tv temperatūra = 16 0 С.

Teritorijas mitruma zona ir normāli sausa.

Barometriskais spiediens 99,3 kPa.

1.2 Gaisa apmaiņas skolas aprēķins

Mācību process notiek skolā. To raksturo liela studentu skaita ilgstoša uzturēšanās. Nav kaitīgu izmešu. Gaisa nobīdes koeficients skolai būs 0,95…2.

K ∙ Vp,

kur Q - gaisa apmaiņa, m³/h; Vp - telpas tilpums, m³; K - gaisa apmaiņas biežums ir pieņemts = 1.

1. att. Telpas izmēri.

Telpas tilpums: \u003d 1709,34 m 3 .= 1 ∙ 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.

Telpā iekārtojam vispārējo ventilāciju apvienojumā ar apkuri. Dabisko izplūdes ventilāciju iekārtojam izplūdes šahtu veidā, izplūdes šahtu šķērsgriezuma laukumu F nosaka pēc formulas: F = Q / (3600 ∙ ν k.in) . , iepriekš nosakot gaisa ātrumu izplūdes šahtā ar augstumu h = 2,7 m

ν k.in. =

ν k.in. = \u003d 1,23 m/s \u003d 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) \u003d 0,38 m²

Izplūdes vārpstu skaits vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5≈ 10

Mēs pieņemam 10 izplūdes šahtas 2 m augstumā ar dzīvojamo sekciju 0,04 m² (ar izmēriem 200 x 200 mm).

1.3. Siltuma zudumu noteikšana caur telpas ārējiem norobežojumiem

Siltuma zudumi caur telpu iekšējiem norobežojumiem netiek ņemti vērā, jo temperatūras starpība koplietošanas telpās nepārsniedz 5 0 C. Nosakām norobežojošo konstrukciju izturību pret siltuma pārnesi. Ārsienas siltuma pārneses pretestību (1. att.) nosaka pēc formulas, izmantojot tabulas datus. 1, zinot, ka žoga iekšējās virsmas termiskā pretestība siltuma absorbcijai Rv \u003d 0,115 m 2 ∙ 0 C / W

,

kur Rv - žoga iekšējās virsmas termiskā pretestība siltuma absorbcijai, m² ºС / W; - atsevišķu m slāņu siltumvadītspējas siltuma pretestību summa - slāņveida žogs ar biezumu δi (m), izgatavots no materiāliem ar siltumvadītspēju λi, W / (m ºС), λ vērtības ir norādītas 1. tabula; Rn - žoga ārējās virsmas termiskā pretestība siltuma pārnesei Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W (ārsienām un plikām grīdām).

1. att. Sienu materiālu uzbūve.

1. tabula Sienu materiālu siltumvadītspēja un platums.

Ārējās sienas siltuma pārneses pretestība:

R 01 \u003d m² ºС / W.

) Logu siltuma pārneses pretestība Ro.ok \u003d 0,34 m 2 ∙ 0 C / W (atrodam no tabulas 8. lpp.)

Ārdurvju un vārtu siltuma pārneses pretestība 0,215 m 2 ∙ 0 C / W (meklēt tabulā 8. lpp.)

) Griestu siltuma pārneses pretestība grīdai, kas nav bēniņu grīda (Rv \u003d 0,115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn \u003d 0,043 m 2 ∙ 0 C / W).

Siltuma zudumu caur grīdām aprēķins:

2.att. griestu konstrukcija.

2. tabula Grīdas materiālu siltumvadītspēja un platums

Griestu siltuma pārneses pretestība

m 2 ∙ 0 C/W.

) Siltuma zudumus caur grīdām aprēķina pa zonām - sloksnēm 2 m platumā, paralēli ārsienām (3. att.).

Grīdas zonu platības mīnus pagraba platība: \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 142 m 2

F1 \u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \u003d 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 148 m 2

F2 \u003d 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 \u003d 48 m 2, \u003d 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 \u003d 142 m 2

F3 \u003d 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 \u003d 27 m 2

Pagraba stāvu zonu platības: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

F1 \u003d 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 \u003d 24 m 2, \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

F2 \u003d 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 \u003d 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 \u003d 60 m 2

Grīdas, kas atrodas tieši uz zemes, tiek uzskatītas par neizolētām, ja tās sastāv no vairākiem materiālu slāņiem, no kuriem katra siltumvadītspēja ir λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 C). Grīdas tiek uzskatītas par izolētām, ja to izolācijas slānim ir λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Siltuma pārneses pretestība (m 2 ∙ 0 C / W) katrai zonai tiek noteikta kā nesiltinātām grīdām, jo katra slāņa siltumvadītspēja λ≥1,16 W / m 2 ∙ 0 C. Tātad, siltuma pārneses pretestība Ro \u003d Rn.p. pirmajai zonai ir 2,15, otrajai - 4,3, trešajai - 8,6, pārējai zonai - 14,2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Logu atvērumu kopējā platība: ok = 2,94 ∙ 3 ∙ 22 + 1,8 ∙ 1,76 ∙ 6 \u003d 213 m 2.

Ārējo durvju ailu kopējā platība: dv \u003d 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 \u003d 34,43 m 2.

Ārsienas laukums mīnus logu un durvju ailes: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5 ∙ 2,7 + 3 ∙ 2,7 + 8,5 ∙ 2,7 - 213-34 m,43 \u20 .

Pagraba sienas laukums: n.s.p = 14,5∙2,7+5,5∙2,7-4,1=50

) Griestu laukums: sviedri \u003d 42,85 ∙ 12 + 3 ∙ 8,5 \u003d 539,7 m 2,

,

kur F ir žoga laukums (m²), kas aprēķināts ar precizitāti 0,1 m² (norobežojošo konstrukciju lineāros izmērus nosaka ar precizitāti 0,1 m, ievērojot mērīšanas noteikumus); tv un tn - iekšējā un ārējā gaisa projektētās temperatūras, ºС (apm. 1 ... 3); R 0 - kopējā izturība pret siltuma pārnesi, m 2 ∙ 0 C / W; n - koeficients atkarībā no žoga ārējās virsmas stāvokļa attiecībā pret ārējo gaisu, mēs ņemsim koeficienta vērtības n \u003d 1 (ārsienām, bezbēniņu segumiem, bēniņu grīdām ar tērauda, ​​flīžu vai azbestcementa jumta segums gar retu kasti, grīdas uz zemes)

Siltuma zudumi caur ārējām sienām:

Fns = 601,1 W.

Siltuma zudumi caur pagraba ārsienām:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Siltuma zudumi caur logiem:

fok = 25685 W.

Siltuma zudumi caur durvīm:

Fdv = 6565,72 W.

Siltuma zudumi caur griestiem:

Fpot = = 13093,3 W.

Siltuma zudumi caur grīdu:

Fpol = 6240,5 W.

Siltuma zudumi caur pagraba stāvu:

Fpol.p = 100 W.

∑F grīda \u003d F grīda. + Ф pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Papildu siltuma zudumi caur ārējām vertikālajām un slīpajām (vertikālās projekcijas) sienām, durvīm un logiem ir atkarīgi no dažādiem faktoriem. Fdob vērtības tiek aprēķinātas procentos no galvenajiem siltuma zudumiem. Papildu siltuma zudumi caur ārsienu un logiem, kas vērsti uz ziemeļiem, austrumiem, ziemeļrietumiem un ziemeļaustrumiem, ir 10%, dienvidaustrumu un rietumu virzienā - 5%.

Papildu zaudējumi par āra gaisa infiltrāciju rūpnieciskajām ēkām tiek ņemti 30% apmērā no galvenajiem zaudējumiem caur visiem žogiem:

Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d, 17 W

Tādējādi kopējos siltuma zudumus nosaka pēc formulas:

1.4. Apkures virsmas laukuma aprēķins un sildītāju izvēle centrālapkures sistēmām

Visizplatītākās un daudzpusīgākās apkures ierīces ir čuguna radiatori. Tos uzstāda dzīvojamās, sabiedriskās un dažādās industriālās ēkās. Tērauda caurules izmantojam kā apkures iekārtas ražošanas telpās.

Vispirms noteiksim siltuma plūsmu no apkures sistēmas cauruļvadiem. Siltuma plūsmu, ko telpai izdala atklāti ieklāti neizolēti cauruļvadi, nosaka pēc formulas 3:

Фfr = Ftr ∙ ktr (tfr — tv) ∙ η,

kur Ftr \u003d π ∙ d l ir caurules ārējās virsmas laukums, m²; d un l - cauruļvada ārējais diametrs un garums, m (maģistrālo cauruļvadu diametri parasti ir 25 ... 50 mm, stāvvadi 20 ... 32 mm, pieslēgumi apkures ierīcēm 15 ... 20 mm); ktr - caurules siltuma pārneses koeficients W / (m 2 ∙ 0 С) tiek noteikts saskaņā ar 4. tabulu atkarībā no temperatūras starpības un dzesēšanas šķidruma veida cauruļvadā, ºС; η - koeficients, kas vienāds ar padeves līniju, kas atrodas zem griestiem, 0,25, vertikālajiem stāvvadiem - 0,5, atgaitas līnijai, kas atrodas virs grīdas - 0,75, savienojumiem ar apkures ierīci - 1,0

Piegādes cauruļvads:

Diametrs-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Diametrs 32 mm: 32 mm = 3,14∙35,4∙0,032 = 3,56 m²;

Diametrs-25mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45m²;

Diametrs-20:20 mm = 3,14∙32,1∙0,02 = 2,02 m²;

Atgriešanas cauruļvads:

Diametrs-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Diametrs-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Diametrs-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Cauruļu siltuma pārneses koeficients vidējai starpībai starp ūdens temperatūru ierīcē un gaisa temperatūru telpā (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ºС tiek pieņemts kā 9,2 W / (m² ∙ ºС). saskaņā ar 4. tabulas datiem.

Tiešā siltuma caurule:

Ф p1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32 mm \u003d 3,56 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 2620,16 W;

Ф p1,25 mm \u003d 1,45 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 1067,2 W;

Ф p1,20 mm \u003d 2,02 ∙ 9,2 (95 - 16) ∙ 1 \u003d 1486,72 W;

Atgaitas siltuma caurule:

Ф p2,25 mm \u003d 5,76 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 2914,56 W;

Ф p2,40 mm \u003d 4,45 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 2251,7 W;

Ф p2,50 mm \u003d 7,31 ∙ 9,2 (70 - 16) ∙ 1 \u003d 3698,86 W;

Kopējā siltuma plūsma no visiem cauruļvadiem:

F tr = 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W

Ierīču nepieciešamo apkures virsmas laukumu (m²) aptuveni nosaka pēc formulas 4:

,

kur Fogr-Ftr - apkures ierīču siltuma pārnese, W; Фfr - atvērtu cauruļvadu siltuma pārnese, kas atrodas vienā telpā ar apkures ierīcēm, W; pr - ierīces siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 ∙ 0 С). ūdens sildīšanai tpr \u003d (tg + tо) / 2; tg un tо - karstā un atdzesētā ūdens projektētā temperatūra ierīcē; zemspiediena tvaika sildīšanai tiek ņemts tpr \u003d 100 ºС; augstspiediena sistēmās tpr ir vienāds ar tvaika temperatūru ierīces priekšā tai atbilstošajā spiedienā; tv - projektētā gaisa temperatūra telpā, ºС; β 1 - korekcijas koeficients, ņemot vērā sildītāja uzstādīšanas metodi. Ar brīvu uzstādīšanu pie sienas vai nišā ar dziļumu 130 mm, β 1 = 1; citos gadījumos β 1 vērtības tiek ņemtas, pamatojoties uz šādiem datiem: a) ierīce ir uzstādīta pie sienas bez nišas un ir pārklāta ar dēli plaukta formā ar attālumu starp dēli un sildītājs 40 ... 100 mm, koeficients β 1 = 1,05 ... 1,02; b) ierīce ir uzstādīta sienas nišā, kuras dziļums ir lielāks par 130 mm ar attālumu starp dēli un sildītāju 40 ... 100 mm, koeficients β 1 = 1,11 ... 1,06; c) ierīce ir uzstādīta sienā bez nišas un ir noslēgta ar koka skapi ar spraugām augšējā dēlī un priekšējā sienā pie grīdas ar attālumu starp dēli un sildītāju, kas vienāds ar 150, 180, 220 un 260 mm, koeficients β 1, attiecīgi, ir vienāds ar 1,25; 1,19; 1,13 un 1,12; β 1 - korekcijas koeficients β 2 - korekcijas koeficients, kas ņem vērā ūdens dzesēšanu cauruļvados. Ar atklātu ūdens sildīšanas cauruļvadu ieguldīšanu un ar tvaika sildīšanu β 2 =1. slēptam ieguldīšanas cauruļvadam ar sūkņa cirkulāciju β 2 \u003d 1,04 (viencaurules sistēmas) un β 2 \u003d 1,05 (divu cauruļu sistēmas ar augšējo vadu); dabiskajā cirkulācijā, palielinoties ūdens dzesēšanai cauruļvados, β 2 vērtības jāreizina ar koeficientu 1,04.pr \u003d 96 m²;

Nepieciešamo čuguna radiatoru sekciju skaitu aprēķinātajai telpai nosaka pēc formulas:

Fpr/fsection,

kur fsection ir vienas sekcijas sildvirsmas laukums, m² (2. tabula). = 96 / 0,31 = 309.

Iegūtā n vērtība ir aptuvena. Ja nepieciešams, to sadala vairākās ierīcēs un, ieviešot korekcijas koeficientu β 3, kas ņem vērā ierīces vidējā siltuma pārneses koeficienta izmaiņas atkarībā no sekciju skaita tajā, uzstādīšanai pieņemto sekciju skaitu. katrā apkures ierīcē ir atrodams:

mute \u003d n β 3;

mute = 309 1,05 = 325.

Uzliekam 27 radiatorus 12 sekcijās.

apkures ūdensapgāde skolas ventilācija

1.5 Sildītāju izvēle

Sildītājus izmanto kā sildīšanas ierīces, lai paaugstinātu telpā piegādātā gaisa temperatūru.

Sildītāju izvēli nosaka šādā secībā:

Mēs nosakām siltuma plūsmu (W), kas sildīs gaisu:

Phv = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tn), (10)

kur Q ir tilpuma gaisa plūsma, m³/h; ρ - gaisa blīvums temperatūrā tk, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg ∙ ºС) - gaisa īpatnējā izobāriskā siltumietilpība; tk - gaisa temperatūra pēc sildītāja, ºС; tn - sildītājā ieplūstošā gaisa sākotnējā temperatūra, ºС

Gaisa blīvums:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fw = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Paredzamais gaisa masas ātrums ir 4-12 kg/s∙m².

m².

3. Pēc tam saskaņā ar 7. tabulu izvēlamies gaisa sildītāja modeli un numuru ar brīvdabas laukumu tuvu aprēķinātajam. Paralēli (pa gaisu) uzstādot vairākus sildītājus, tiek ņemta vērā to kopējā dzīvās sekcijas platība. Mēs izvēlamies 1 K4PP Nr. 2 ar brīvo gaisa laukumu 0,115 m² un apkures virsmas laukumu 12,7 m²

4. Izvēlētajam sildītājam aprēķiniet faktisko masas gaisa ātrumu

= 4,12 m/s.

Pēc tam pēc grafika (10. att.) pieņemtajam sildītāja modelim atrodam siltuma pārneses koeficientu k atkarībā no dzesēšanas šķidruma veida, tā ātruma un νρ vērtības. Saskaņā ar grafiku siltuma pārneses koeficients k \u003d 16 W / (m 2 0 C)

Mēs nosakām faktisko siltuma plūsmu (W), ko siltumietilpības mērvienība pārnes uz apsildāmo gaisu:

Фк = k ∙ F ∙ (t´av — tav),

kur k ir siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 ∙ 0 С); F - gaisa sildītāja sildvirsmas laukums, m²; t´av - dzesēšanas šķidruma vidējā temperatūra, ºС, dzesēšanas šķidrumam - tvaiks - t´av = 95 ºС; tav - sasildītā gaisa vidējā temperatūra t´av = (tk + tn) /2

Fk \u003d 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) \u003d 46451 ∙ 2 = 92902 W.

plākšņu sildītājs KZPP Nr.7 nodrošina siltuma plūsmu 92902 W, un nepieciešamā ir 83789,85 W. Tāpēc siltuma pārnese ir pilnībā nodrošināta.

Siltuma pārneses robeža ir =6%.

1.6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

Skolai sanitārajām vajadzībām nepieciešams karstais ūdens. Skola ar 90 vietām patērē 5 litrus karstā ūdens dienā. Kopā: 50 litri. Tāpēc mēs ievietojam 2 stāvvadus ar ūdens plūsmu katrā 60 l / h (tas ir, kopā 120 l / h). Ņemot vērā to, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 7 stundas diennaktī, atrodam karstā ūdens daudzumu - 840 l/diennaktī. Skola patērē 0,35 m³/h stundā

Tad siltuma plūsma uz ūdens padevi būs

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55–5) \u003d 20038 W

Dušas kabīņu skaits skolai ir 2. Karstā ūdens patēriņš stundā uz vienu kabīni ir Q = 250 l/h, pieņemam, ka vidēji duša strādā 2 stundas dienā.

Tad kopējais karstā ūdens patēriņš: Q \u003d 3 2 250 10 -3 \u003d 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55–5) \u003d 57250 W.

∑ F gads \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Siltumslodzes aprēķins centralizētajai siltumapgādei

Ciema dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei patērēto maksimālo siltuma plūsmu (W), kas iekļauta centralizētās siltumapgādes sistēmā, var noteikt ar apkopotiem rādītājiem atkarībā no dzīvojamās platības, izmantojot šādas formulas:

Fotogrāfija = φ ∙ F,

Foto.l.=0,25∙Foto.l., (19)

kur φ ir kopējās maksimālās īpatnējās siltuma plūsmas rādītājs, kas patērēts 1 m² dzīvojamās telpas apkurei, W / m². φ vērtības tiek noteiktas atkarībā no aprēķinātās ārējā gaisa ziemas temperatūras saskaņā ar grafiku (62. att.); F - dzīvojamā platība, m².

1. Trīspadsmit 16 daudzdzīvokļu ēkām ar platību 720 m 2 mēs iegūstam:

Fotogrāfija \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

Vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkām ar platību 360 m 2 mēs iegūstam:

Fotogrāfija = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489 600 W.

Par medu. punktus ar izmēriem 6x6x2,4 mēs iegūstam:

Kopējais foto = 0,25∙170∙6∙6 = 1530 W;

Birojam ar izmēriem 6x12 m:

Foto kopīgs = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Atsevišķām dzīvojamām, sabiedriskām un ražošanas ēkām maksimālās siltuma plūsmas (W), kas tiek patērētas apkurei un gaisa sildīšanai pieplūdes ventilācijas sistēmā, aptuveni nosaka pēc formulām:

Fotoattēls \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

kur q no un q in - ēkas īpatnējie apkures un ventilācijas raksturlielumi, W / (m 3 0 C), ņemti saskaņā ar 20. tabulu; V n - ēkas tilpums pēc ārējā mērījuma bez pagraba, m 3, tiek ņemts pēc tipveida projektiem vai tiek noteikts, reizinot tās garumu ar platumu un augstumu no zemes plānošanas atzīmes līdz zemes virsai. dzegas; t in = vidējā projektētā gaisa temperatūra, raksturīga lielākajai daļai ēkas telpu, 0 С; t n \u003d aprēķinātā ārējā gaisa temperatūra ziemā, - 25 0 С; t N.V. - aprēķinātā ārējā gaisa ziemas ventilācijas temperatūra, - 16 0 С; a ir korekcijas koeficients, kas ņem vērā vietējo klimatisko apstākļu ietekmi uz īpatnējo termisko raksturlielumu pie tn=25 0 С a = 1,05

Foto \u003d 0,7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 \u003d 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4∙5000,91=2000 W.

Brigādes nams:

Foto \u003d 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 \u003d 5511,2 W,

Skolas darbnīca:

Foto \u003d 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 \u003d 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ \u003d 11249,28 W,

2.2. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins dzīvojamo un sabiedrisko ēku karstā ūdens apgādei

Apkures periodā patērēto vidējo siltuma plūsmu (W) ēku karstā ūdens apgādei nosaka pēc formulas:

F = q g. · n f,

Atkarībā no ūdens patēriņa ātruma 55 0 C temperatūrā vienas personas karstā ūdens apgādei patērētās vidējās siltuma plūsmas (W) summārais rādītājs būs vienāds ar: ir 407 vati.

16 daudzdzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

par trīspadsmit šādām mājām - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei astoņām 16 dzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem vasarā

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

8 daudzdzīvokļu mājām ar 30 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

par vienpadsmit šādām mājām - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkās ar 30 iedzīvotājiem vasarā

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tad siltuma plūsma biroja ūdens padevei būs:

FGV. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55–5) = 47690 W

Siltuma patēriņš biroja karstā ūdens apgādei vasarā:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Siltuma plūsma ūdens apgādes medus. punkts būs:

FGV. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55–5) = 13167 W

Siltuma patēriņš karstā ūdens piegādei medus. punkti vasarā:

F g.w.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

Darbnīcās karstais ūdens nepieciešams arī sanitārajām vajadzībām.

Darbnīcā ir izvietoti 2 stāvvadi ar ūdens plūsmu katrā 30 l/h (t.i. kopā 60 l/h). Ņemot vērā, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 3 stundas diennaktī, atrodam karstā ūdens daudzumu - 180 l/dienā

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Skolas darbnīcas karstā ūdens apgādei patērētā siltuma plūsma vasarā:

Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Siltuma plūsmu kopsavilkuma tabula

	Paredzamās siltuma plūsmas, W
	Vārds		Apkure	Ventilācija	Tehniskās vajadzības
	Skola 90 skolēniem
	16 kv māja
	Mīļā. paragrāfs
	8 daudzdzīvokļu māja
	skolas darbnīca

∑Ф kopā =Ф no +Ф līdz +Ф g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Gada siltumslodzes grafika sastādīšana un apkures katlu izvēle

.1 Gada siltuma slodzes līknes izveidošana

Gada patēriņu visiem siltuma patēriņa veidiem var aprēķināt, izmantojot analītiskās formulas, bet ērtāk to noteikt grafiski no gada siltumslodzes grafika, kas nepieciešams arī, lai noteiktu katlumājas darbības režīmus visa gada garumā. Šāds grafiks tiek veidots atkarībā no dažādu temperatūru ilguma noteiktā apgabalā, ko nosaka 3.pielikums.

Uz att. 3 parādīts ciema dzīvojamo rajonu apkalpojošās katlumājas un rūpniecisko ēku grupas gada slodzes grafiks. Grafiks ir veidots šādi. Labajā pusē pa abscisu asi attēlots katlumājas darbības ilgums stundās, kreisajā pusē - ārējā gaisa temperatūra; siltuma patēriņš ir attēlots gar y asi.

Vispirms tiek uzzīmēts grafiks siltumenerģijas patēriņa maiņai dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei atkarībā no āra temperatūras. Lai to izdarītu, uz y ass tiek uzzīmēta kopējā maksimālā siltuma plūsma, kas iztērēta šo ēku apkurei, un atrastais punkts tiek savienots ar taisnu līniju ar punktu, kas atbilst āra gaisa temperatūrai, kas ir vienāda ar vidējo projektēto temperatūru. dzīvojamām ēkām; sabiedriskās un rūpnieciskās ēkas tv = 18 °С. Tā kā apkures sezonas sākums tiek ņemts 8 °C temperatūrā, diagrammas 1. līnija līdz šai temperatūrai ir parādīta kā punktēta līnija.

Siltumenerģijas patēriņš sabiedrisko ēku apkurei un ventilācijai funkcijā tn ir slīpa taisne 3 no tv = 18 °C līdz aprēķinātajai ventilācijas temperatūrai tn.v. šim klimatiskajam reģionam. Zemākā temperatūrā telpas gaiss tiek sajaukts ar pieplūdes gaisu, t.i. notiek recirkulācija, un siltuma patēriņš paliek nemainīgs (grafiks iet paralēli x asij). Līdzīgi tiek veidoti siltumenerģijas patēriņa grafiki dažādu industriālo ēku apkurei un ventilācijai. Rūpniecisko ēku vidējā temperatūra tv = 16 °С. Attēlā parādīts kopējais siltuma patēriņš apkurei un ventilācijai šai objektu grupai (2. un 4. rinda sākot no 16 °C temperatūras). Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām nav atkarīgs no tn. Šo siltuma zudumu vispārīgo grafiku parāda 5. taisne.

Kopējais siltuma patēriņa grafiks atkarībā no āra gaisa temperatūras attēlots ar lauztu līniju 6 (pārtraukuma punkts atbilst tn.a.), nogriežot uz y ass segmentu, kas vienāds ar maksimālo patērēto siltuma plūsmu visiem veidiem. patēriņa (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. collas + ∑Ft) pie projektētās āra temperatūras tn.

Pieskaitot kopējo slodzi, saņemta 2,9W.

Pa labi no abscisu ass katrai āra temperatūrai tiek attēlots apkures sezonas stundu skaits (kopumā), kuru laikā temperatūra tika uzturēta vienāda vai zemāka par to, kurai tiek veikta konstrukcija ( 3. pielikums). Un caur šiem punktiem novelciet vertikālas līnijas. Tālāk uz šīm līnijām no kopējā siltuma patēriņa grafika tiek projicētas ordinātas, kas atbilst maksimālajam siltuma patēriņam pie tādām pašām āra temperatūrām. Iegūtos punktus savieno gluda līkne 7, kas ir apkures perioda siltuma slodzes grafiks.

Laukums, ko ierobežo koordinātu ass, līkne 7 un horizontālā līnija 8, kas parāda kopējo vasaras slodzi, izsaka gada siltuma patēriņu (GJ / gadā):

gads = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n ,

kur F ir gada siltumslodzes grafika laukums, mm²; m Q un m n - katlu mājas siltuma patēriņa un darbības laika skalas, attiecīgi W/mm un h/mm.gads = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67J/gadā

Tai skaitā 31681,32 J/gadā ietilpst apkures perioda daļai, kas ir 79,2%, vasarā 6589,72 J/gadā, kas ir 20,8%.

3.2. Siltuma nesēja izvēle

Mēs izmantojam ūdeni kā siltumnesēju. Tā kā projektētā termiskā slodze Fr ir ≈ 2,9 MW, kas ir mazāka par stāvokli (Fr ≤ 5,8 MW), tad padeves līnijā ir atļauts izmantot ūdeni, kura temperatūra ir 105 ºС, un ūdens temperatūra atgaitas cauruļvadā ir pieņemts 70 ºС. Vienlaikus ņemam vērā, ka temperatūras kritums patērētāja tīklā var sasniegt pat 10%.

Pārkarsēta ūdens izmantošana par siltumnesēju dod lielāku ietaupījumu cauruļu metālam, jo ​​samazinās to diametrs, samazinās tīkla sūkņu enerģijas patēriņš, jo samazinās kopējais sistēmā cirkulējošā ūdens daudzums.

Tā kā dažiem patērētājiem tvaiks ir nepieciešams tehniskiem nolūkiem, pie patērētājiem ir jāuzstāda papildu siltummaiņi.

3.3. Katla izvēle

Apkures un rūpnieciskie katli atkarībā no tajos uzstādīto katlu veida var būt ūdens sildīšanas, tvaika vai kombinētie - ar tvaika un karstā ūdens katliem.

Parasto čuguna katlu izvēle ar zemas temperatūras dzesēšanas šķidrumu vienkāršo un samazina vietējās enerģijas piegādes izmaksas. Siltumapgādei pieņemam trīs Tula-3 čuguna ūdens katlus ar siltuma jaudu 779 kW katrs ar gāzes kurināmo ar šādiem raksturlielumiem:

Paredzamā jauda Fr = 2128 kW

Uzstādītā jauda Fu = 2337 kW

Apkures virsmas platība - 40,6 m²

Sadaļu skaits - 26

Izmēri 2249×2300×2361 mm

Maksimālā ūdens sildīšanas temperatūra - 115 ºС

Efektivitāte, strādājot ar gāzi η k.a. = 0,8

Strādājot tvaika režīmā, tvaika pārspiediens - 68,7 kPa

.4 Termālās katlu mājas piegādes regulēšanas gada grafika sastādīšana

Sakarā ar to, ka patērētāju siltumslodze mainās atkarībā no āra temperatūras, ventilācijas un gaisa kondicionēšanas sistēmas darbības režīma, ūdens plūsmas karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām, ekonomiskajiem siltuma ražošanas režīmiem katlu mājā jānodrošina ar centralizētu siltumapgādes regulēšanu.

Ūdens sildīšanas tīklos tiek izmantota kvalitatīva siltumapgādes regulēšana, ko veic, mainot dzesēšanas šķidruma temperatūru nemainīgā plūsmas ātrumā.

Ūdens temperatūru grafiki siltumtīklā ir tp = f (tn, ºС), tо = f (tн, ºС). Pēc darbā dotās metodes izveidojot grafiku tн = 95 ºС; līdz = 70 ºС apkurei (tiek ņemts vērā, ka siltumnesēja temperatūra karstā ūdens apgādes tīklā nedrīkst būt zemāka par 70 ºС), tpv = 90 ºС; tov = 55 ºС - ventilācijai mēs nosakām dzesēšanas šķidruma temperatūras izmaiņu diapazonus apkures un ventilācijas tīklos. Uz abscisu ass tiek attēlotas ārējās temperatūras vērtības, uz ordinātu ass - tīkla ūdens temperatūra. Koordinātu izcelsme sakrīt ar aprēķināto dzīvojamo un sabiedrisko ēku iekšējo temperatūru (18 ºС) un dzesēšanas šķidruma temperatūru, kas arī vienāda ar 18 ºС. Perpendikulu krustpunktā, kas atjaunots uz koordinātu asīm punktos, kas atbilst temperatūrām tp = 95 ºС, tн = -25 ºС, tiek atrasts punkts A un, novelkot horizontālu taisni no atgaitas ūdens temperatūras 70 ºС, punkts B. Savienojot punktus A un B ar sākuma koordinātām, iegūstam siltumtīklu tiešā un atgaitas ūdens temperatūras izmaiņu grafiku atkarībā no āra temperatūras. Karstā ūdens padeves slodzes klātbūtnē dzesēšanas šķidruma temperatūra atvērta tipa tīkla padeves līnijā nedrīkst pazemināties zem 70 ° C, tāpēc pieplūdes ūdens temperatūras grafikā ir pārtraukuma punkts C, pa kreisi no kas τ p = konst. Siltuma padevi apkurei nemainīgā temperatūrā regulē, mainot dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu. Minimālo atgaitas ūdens temperatūru nosaka, velkot vertikālu līniju caur punktu C, līdz tā krustojas ar atgaitas ūdens līkni. Punkta D projekcija uz y ass parāda mazāko τо vērtību. Perpendikuls, kas rekonstruēts no punkta, kas atbilst aprēķinātajai āra temperatūrai (-16 ºС), krusto taisnes AC un BD punktos E un F, kas parāda maksimālo pieplūdes un atgaitas ūdens temperatūru ventilācijas sistēmām. Tas ir, temperatūras ir attiecīgi 91 ºС un 47 ºС, kas paliek nemainīgas diapazonā no tn.v un tn (līnijas EK un FL). Šajā āra temperatūru diapazonā ventilācijas iekārtas darbojas ar recirkulāciju, kuras pakāpe tiek regulēta tā, lai sildītājos ieplūstošā gaisa temperatūra saglabātos nemainīga.

Ūdens temperatūru grafiks siltumtīklā parādīts 4.att.

4. att. Ūdens temperatūras grafiks siltumtīklā.

Bibliogrāfija

1. Efendijevs A.M. Energoapgādes projektēšana agrorūpnieciskā kompleksa uzņēmumiem. Rīku komplekts. Saratova 2009.

Zaharovs A.A. Seminārs par siltuma izmantošanu lauksaimniecībā. Otrais izdevums, pārskatīts un palielināts. Maskavas Agropromizdat 1985.

Zaharovs A.A. Siltuma izmantošana lauksaimniecībā. Maskavas Kolos 1980.

Kirjušatovs A.I. Termoelektrostacijas lauksaimnieciskai ražošanai. Saratova 1989.

SNiP 2.10.02-84 Ēkas un telpas lauksaimniecības produktu uzglabāšanai un pārstrādei.

Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Mitināts vietnē http://allbest.ru/

NOsaturu

Ievads

1. Apkures, ventilācijas un karstā ūdens aprēķins skolai 90 skolēniem

1.1 Īss skolas apraksts

1.2 Siltuma zudumu noteikšana caur garāžas ārējiem žogiem

1.3. Apkures virsmas laukuma aprēķins un centrālapkures sistēmu apkures ierīču izvēle

1.4 Skolas gaisa apmaiņas aprēķins

1.5 Sildītāju izvēle

1.6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

2. Pārējo objektu apkures un ventilācijas aprēķins pēc dotās shēmas Nr.1 ​​ar centralizēto un lokālo siltumenerģiju

2.1. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins apkurei un ventilācijai saskaņā ar dzīvojamo un sabiedrisko objektu apkopotajiem standartiem

2.2. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins dzīvojamo un sabiedrisko ēku karstā ūdens apgādei

3.Siltumslodzes gada grafika sastādīšana un apkures katlu izvēle

3.1. Gada siltuma slodzes grafika izveidošana

3.2. Siltuma nesēja izvēle

3.3. Katla izvēle

3.4 Termālās katlu mājas piegādes regulēšanas gada grafika izbūve

Bibliogrāfija

Ievads

Agroindustriālais komplekss ir energoietilpīga tautsaimniecības nozare. Liels enerģijas daudzums tiek tērēts industriālo, dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei, mākslīga mikroklimata veidošanai lopkopības ēkās un augsnes aizsargkonstrukcijās, lauksaimniecības produktu žāvēšanai, produkcijas ražošanai, mākslīgā aukstuma iegūšanai un daudziem citiem mērķiem. Tāpēc lauksaimniecības uzņēmumu energoapgāde ietver plašu uzdevumu klāstu, kas saistīti ar siltumenerģijas un elektroenerģijas ražošanu, pārvadi un izmantošanu, izmantojot tradicionālos un netradicionālos enerģijas avotus.

Šajā kursa projektā tiek piedāvāts apdzīvotas vietas integrētās energoapgādes variants:

· noteiktai agroindustriālā kompleksa objektu shēmai tiek veikta siltumenerģijas, elektrības, gāzes un aukstā ūdens nepieciešamības analīze;

Apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes slodžu aprēķins;

· tiek noteikta katlumājas nepieciešamā jauda, ​​kas varētu apmierināt saimniecības vajadzības siltumā;

Katli ir atlasīti.

gāzes patēriņa aprēķins,

1. Apkures, ventilācijas un karstā ūdens aprēķins skolai 90 skolēniem

1 . 1 Īsi haskolas iezīmes

Izmēri 43.350x12x2.7.

Telpas tilpums V = 1709,34 m 3.

Ārējās garensienas - nesošās, ir izgatavotas no apšuvuma un apdares, sabiezinātiem KP-U100 / 25 markas ķieģeļiem saskaņā ar GOST 530-95 uz cementa-smilšu javas M 50, 250 un 120 mm biezas un 140 mm izolācijas. - starp tiem putupolistirols.

Iekšējās sienas - izgatavotas no dobiem, sabiezinātiem keramikas ķieģeļiem KP-U100/15 pēc GOST 530-95, uz javas M50.

Starpsienas - ir izgatavotas no ķieģeļiem KP-U75/15 saskaņā ar GOST 530-95, uz javas M 50.

Jumta segums - jumta segums (3 kārtas), cementa-smilšu klona segums 20mm, putupolistirols 40mm, jumta segums 1 slānī, cementa-smilšu segums 20mm un dzelzsbetona plāksne;

Grīdas - betons M300 un grunts noblietēta ar šķembām.

Logi ir dubulti ar pāra koka iesējumu, logu izmēri 2940x3000 (22 gab.) un 1800x1760 (4 gab.).

Koka ārdurvis 1770x2300 (6 gab.)

Āra gaisa projektēšanas parametri tn = - 25 0 С.

Paredzamā ziemas āra gaisa temperatūra tn.a. = - 16 0 С.

Paredzamā iekšējā gaisa tv temperatūra = 16 0 С.

Teritorijas mitruma zona ir normāli sausa.

Barometriskais spiediens 99,3 kPa.

1.2 Skolas gaisa apmaiņas aprēķins

Mācību process notiek skolā. To raksturo liela studentu skaita ilgstoša uzturēšanās. Nav kaitīgu izmešu. Gaisa nobīdes koeficients skolai būs 0,95…2.

kur Q ir gaisa apmaiņa, m?/h; Vp - telpas tilpums, m?; K - gaisa apmaiņas biežums ir pieņemts = 1.

1. att. Telpas izmēri.

Telpas tilpums:

V \u003d 1709,34 m 3.

Q \u003d 1 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.

Telpā iekārtojam vispārējo ventilāciju apvienojumā ar apkuri. Dabisko izplūdes ventilāciju iekārtojam izplūdes šahtu veidā, izplūdes šahtu šķērsgriezuma laukumu F nosaka pēc formulas: F = Q / (3600 ? n k.vn) . , iepriekš nosakot gaisa ātrumu izplūdes šahtā ar augstumu h = 2,7 m

n k.vn. = = 1,23 m/s

F \u003d 1709,34 / (3600 1,23) \u003d 0,38 m?

Izplūdes vārpstu skaits

n vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5? 10

Mēs pieņemam 10 izplūdes šahtas 2 m augstumā ar dzīvojamo sekciju 0,04 m? (ar izmēriem 200 x 200 mm).

1.3. Siltuma zudumu noteikšana caur telpas ārējiem norobežojumiem

Siltuma zudumi caur telpu iekšējiem norobežojumiem netiek ņemti vērā, jo temperatūras starpība koplietošanas telpās nepārsniedz 5 0 C. Nosakām norobežojošo konstrukciju izturību pret siltuma pārnesi. Ārsienas siltuma pārneses pretestību (1. att.) nosaka pēc formulas, izmantojot tabulas datus. 1, zinot, ka žoga iekšējās virsmas termiskā pretestība siltuma absorbcijai Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W

kur Rв - žoga iekšējās virsmas siltuma pretestība siltuma absorbcijai, m?·?С / W; - atsevišķu slāņu siltumvadītspējas siltuma pretestību summa m - slāņainā žoga biezums di (m), izgatavots no materiāliem ar siltumvadītspēju li, W / (m ? C), l vērtības ir norādītas tabulā. 1; Rn - žoga ārējās virsmas termiskā pretestība siltuma pārnesei Rn \u003d 0,043 m 2 0 C / W (ārsienām un plikām grīdām).

1. att. Sienu materiālu uzbūve.

1. tabula Sienu materiālu siltumvadītspēja un platums.

Ārējās sienas siltuma pārneses pretestība:

R 01 \u003d m C/W.

2) Logu siltuma pārneses pretestība Ro.ok \u003d 0,34 m 2 0 C / W (atrodam no tabulas 8. lpp.)

Ārdurvju un vārtu siltuma pārneses pretestība 0,215 m 2 0 C / W (atrodam no tabulas 8. lpp.)

3) Griestu siltuma pārneses pretestība grīdai, kas nav bēniņu grīda (Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W, Rn \u003d 0,043 m 2 0 C / W).

Siltuma zudumu caur grīdām aprēķins:

2.att. griestu konstrukcija.

2. tabula Grīdas materiālu siltumvadītspēja un platums

Griestu siltuma pārneses pretestība

m 2 0 C / W.

4) Siltuma zudumus caur grīdām aprēķina pa zonām - sloksnēm 2 m platumā, paralēli ārsienām (3. att.).

Stāvu zonu platības mīnus pagraba platība:

F1 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2

F1 \u003d 12 2 + 12 2 \u003d 48 m 2,

F2 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 148 m 2

F2 \u003d 12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2

F3 \u003d 6 0,5 + 12 2 \u003d 27 m 2

Pagraba stāvu zonu platības:

F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

F1 \u003d 6 2 + 6 2 \u003d 24 m 2,

F2 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

F2 \u003d 6 2 = 12 m 2

F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

Grīdas, kas atrodas tieši uz zemes, tiek uzskatītas par neizolētām, ja tās sastāv no vairākiem materiālu slāņiem, no kuriem katra siltumvadītspēja ir l? 1,16 W / (m 2 0 C). Par siltinātām uzskatāmas grīdas, kuru izolācijas slānim ir l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Siltuma pārneses pretestība (m 2 0 C / W) katrai zonai tiek noteikta kā nesiltinātām grīdām, jo katra slāņa siltumvadītspēja l? 1,16 W / m 2 0 C. Tātad, siltuma pārneses pretestība Ro \u003d Rn.p. pirmajai zonai ir 2,15, otrajai - 4,3, trešajai - 8,6, pārējai zonai - 14,2 m 2 0 C / W.

5) Logu atvērumu kopējā platība:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m 2.

Ārējo durvju ailu kopējā platība:

Fdv \u003d 1,77 2,3 6 = 34,43 m 2.

Ārējās sienas laukums mīnus logu un durvju ailes:

Fn.s. \u003d 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7 + 3 2,7 + 8,5 2,7 - 213-34,43 \u003d 62 m 2 .

Pagraba sienas platība:

Fn.s.p = 14,5 2,7+5,5 2,7-4,1 = 50

6) Griestu platība:

Fpot \u003d 42,85 12 + 3 8,5 \u003d 539,7 m 2,

kur F ir žoga laukums (m?), Kas tiek aprēķināts ar precizitāti 0,1 m? (norobežojošo konstrukciju lineāros izmērus nosaka ar precizitāti 0,1 m, ievērojot mērīšanas noteikumus); tv un tn - iekštelpu un āra gaisa projektētās temperatūras, ? С (piemērs 1 ... 3); R 0 - kopējā pretestība siltuma pārnesei, m 2 0 C / W; n - koeficients atkarībā no žoga ārējās virsmas stāvokļa attiecībā pret ārējo gaisu, mēs ņemsim koeficienta vērtības n \u003d 1 (ārsienām, bezbēniņu segumiem, bēniņu grīdām ar tērauda, ​​flīžu vai azbestcementa jumta segums gar retu kasti, grīdas uz zemes)

Siltuma zudumi caur ārējām sienām:

Fns = 601,1 W.

Siltuma zudumi caur pagraba ārsienām:

Fn.s.p = 130,1 W.

Fn.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Siltuma zudumi caur logiem:

Fok \u003d 25685 W.

Siltuma zudumi caur durvīm:

Fdv \u003d 6565,72 W.

Siltuma zudumi caur griestiem:

Fpot = = 13093,3 W.

Siltuma zudumi caur grīdu:

Fpol \u003d 6240,5 W.

Siltuma zudumi caur pagraba stāvu:

Fpol.p = 100 W.

F stāvs \u003d F stāvs. + Ф pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Papildu siltuma zudumi caur ārējām vertikālajām un slīpajām (vertikālās projekcijas) sienām, durvīm un logiem ir atkarīgi no dažādiem faktoriem. Fdob vērtības tiek aprēķinātas procentos no galvenajiem siltuma zudumiem. Papildu siltuma zudumi caur ārsienu un logiem, kas vērsti uz ziemeļiem, austrumiem, ziemeļrietumiem un ziemeļaustrumiem, ir 10%, dienvidaustrumu un rietumu virzienā - 5%.

Papildu zaudējumi par āra gaisa infiltrāciju rūpnieciskajām ēkām tiek ņemti 30% apmērā no galvenajiem zaudējumiem caur visiem žogiem:

Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Focal. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d, 17 W

Tādējādi kopējos siltuma zudumus nosaka pēc formulas:

Fogr = 78698,3 W.

1.4. Apkures virsmas laukuma aprēķins un izvēlecentrālapkures sistēmu apkures ierīces

Visizplatītākās un daudzpusīgākās apkures ierīces ir čuguna radiatori. Tos uzstāda dzīvojamās, sabiedriskās un dažādās industriālās ēkās. Tērauda caurules izmantojam kā apkures iekārtas ražošanas telpās.

Vispirms noteiksim siltuma plūsmu no apkures sistēmas cauruļvadiem. Siltuma plūsmu, ko telpai izdala atklāti ieklāti neizolēti cauruļvadi, nosaka pēc formulas 3:

Ftr = Ftr ktr (tfr — tv) s,

kur Ftr = p? d l ir caurules ārējās virsmas laukums, m?; d un l - cauruļvada ārējais diametrs un garums, m (maģistrālo cauruļvadu diametri parasti ir 25 ... 50 mm, stāvvadi 20 ... 32 mm, pieslēgumi apkures ierīcēm 15 ... 20 mm); ktr - caurules siltuma pārneses koeficients W / (m 2 0 С) tiek noteikts saskaņā ar 4. tabulu atkarībā no temperatūras starpības un dzesēšanas šķidruma veida cauruļvadā, ?С; h - koeficients, kas vienāds ar padeves līniju, kas atrodas zem griestiem, 0,25, vertikālajiem stāvvadiem - 0,5, atgaitas līnijai, kas atrodas virs grīdas - 0,75, savienojumiem ar apkures ierīci - 1,0

Piegādes cauruļvads:

Diametrs - 50 mm:

F1 50 mm = 3,14 73,4 0,05 = 11,52 m?;

Diametrs 32mm:

F1 32mm = 3,14 35,4 0,032 = 3,56 m?;

Diametrs - 25 mm:

F1 25 mm = 3,14 14,45 0,025 = 1,45 m?;

Diametrs-20:

F1 20 mm = 3,14 32,1 0,02 = 2,02 m?;

Atgriešanas cauruļvads:

Diametrs - 25 mm:

F2 25 mm = 3,14 73,4 0,025 = 5,76 m?;

Diametrs - 40 mm:

F2 40mm = 3,14 35,4 0,04 = 4,45 m?;

Diametrs - 50 mm:

F2 50 mm = 3,14 46,55 0,05 = 7,31 m?;

Cauruļu siltuma pārneses koeficients vidējai starpībai starp ūdens temperatūru ierīcē un gaisa temperatūru telpā (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ° С tiek pieņemts vienāds ar 9,2 W / (m? ° С ). saskaņā ar 4. tabulas datiem.

Tiešā siltuma caurule:

Ф p1,50 mm \u003d 11,52 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 8478,72 W;

Ф p1,32 mm \u003d 3,56 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 2620,16 W;

Ф p1,25 mm \u003d 1,45 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1067,2 W;

Ф p1,20 mm \u003d 2,02 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1486,72 W;

Atgaitas siltuma caurule:

Ф p2,25 mm \u003d 5,76 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2914,56 W;

Ф p2,40 mm \u003d 4,45 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2251,7 W;

Ф p2,50 mm \u003d 7,31 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 3698,86 W;

Kopējā siltuma plūsma no visiem cauruļvadiem:

F tr = 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W

Ierīču nepieciešamo sildvirsmas laukumu (m?) aptuveni nosaka pēc formulas 4:

kur Fogr-Ftr - apkures ierīču siltuma pārnese, W; Фfr - atvērto cauruļvadu siltuma pārnese, kas atrodas vienā telpā ar apkures ierīcēm, W;

kpr - ierīces siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 0 C). ūdens sildīšanai tpr \u003d (tg + tо) / 2; tg un tо - karstā un atdzesētā ūdens projektētā temperatūra ierīcē; zemspiediena tvaika sildīšanai ņem tpr \u003d 100 ° C; augstspiediena sistēmās tpr ir vienāds ar tvaika temperatūru ierīces priekšā tai atbilstošajā spiedienā; tv - projektētā gaisa temperatūra telpā, ?С; in 1 - korekcijas koeficients, ņemot vērā sildītāja uzstādīšanas metodi. Ar brīvu uzstādīšanu pie sienas vai nišā ar 130 mm dziļumu 1 = 1; citos gadījumos vērtības 1 tiek ņemtas, pamatojoties uz šādiem datiem: a) ierīce ir uzstādīta pie sienas bez nišas un ir pārklāta ar dēli plaukta formā ar attālumu starp dēli un sildītāju no 40 ... 100 mm; koeficients 1 \u003d 1,05 ... 1,02; b) ierīce ir uzstādīta sienas nišā, kuras dziļums ir lielāks par 130 mm ar attālumu starp dēli un sildītāju 40 ... 100 mm, koeficients 1 = 1,11 ... 1,06; c) ierīce ir uzstādīta sienā bez nišas un noslēgta ar koka skapi ar spraugām augšējā dēlī un priekšējā sienā pie grīdas ar attālumu starp dēli un sildītāju, kas vienāds ar 150, 180, 220 un 260 mm, koeficients 1, attiecīgi, ir 1,25; 1,19; 1,13 un 1,12; in 1 - korekcijas koeficients 2 - korekcijas koeficients, kas ņem vērā ūdens dzesēšanu cauruļvados. Ar atklātu ūdens sildīšanas cauruļvadu ieklāšanu un ar tvaika sildīšanu 2 \u003d 1. slēptam ieguldīšanas cauruļvadam ar sūkņa cirkulāciju 2 \u003d 1,04 (viencaurules sistēmas) un 2 \u003d 1,05 (divu cauruļu sistēmas ar augšējo vadu); dabiskajā cirkulācijā, palielinoties ūdens dzesēšanai cauruļvados, vērtības 2 jāreizina ar koeficientu 1,04.

Nepieciešamo čuguna radiatoru sekciju skaitu aprēķinātajai telpai nosaka pēc formulas:

n = Fpr/fsection,

kur fsekcija ir vienas sekcijas sildvirsmas laukums, m? (2. tabula).

n = 96/0,31 = 309.

Iegūtā n vērtība ir aptuvena. Ja nepieciešams, to sadala vairākās ierīcēs un, ieviešot korekcijas koeficientu 3, ņemot vērā ierīces vidējā siltuma pārneses koeficienta izmaiņas atkarībā no sekciju skaita tajā, tās atrod akceptēto sekciju skaitu. uzstādīšana katrā apkures ierīcē:

nset \u003d n in 3;

nset = 309 1,05 = 325.

Uzliekam 27 radiatorus 12 sekcijās.

apkures ūdensapgāde skolas ventilācija

1.5 Sildītāju izvēle

Sildītājus izmanto kā sildīšanas ierīces, lai paaugstinātu telpā piegādātā gaisa temperatūru.

Sildītāju izvēli nosaka šādā secībā:

1. Nosakiet siltuma plūsmu (W), kas sildīs gaisu:

Fv \u003d 0,278 Q? no? c (tv — tn), (10)

kur Q ir tilpuma gaisa plūsma, m?/h; с - gaisa blīvums pie temperatūras tк, kg/m?; ср = 1 kJ/(kg ?С) - gaisa īpatnējā izobāriskā siltumietilpība; tk - gaisa temperatūra pēc sildītāja, ?С; tn - sildītājā ieplūstošā gaisa sākotnējā temperatūra, ?С

Gaisa blīvums:

c \u003d 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 \u003d 1,19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) \u003d 18095,48 W.

Paredzamais masas gaisa ātrums ir 4-12 kg/s m?.

3. Pēc tam saskaņā ar 7. tabulu izvēlamies gaisa sildītāja modeli un numuru ar brīvdabas laukumu tuvu aprēķinātajam. Paralēli (pa gaisu) uzstādot vairākus sildītājus, tiek ņemta vērā to kopējā dzīvās sekcijas platība. Mēs izvēlamies 1 K4PP Nr. 2 ar gaisa laukumu 0,115 m? un sildvirsmas laukums 12,7 m?

4. Izvēlētajam sildītājam aprēķiniet faktisko masas gaisa ātrumu

5. Pēc tam saskaņā ar grafiku (10. att.) akceptētajam sildītāja modelim atrodam siltuma pārneses koeficientu k atkarībā no dzesēšanas šķidruma veida, tā ātruma un ns vērtības. Saskaņā ar grafiku siltuma pārneses koeficients k \u003d 16 W / (m 2 0 C)

6. Nosakiet faktisko siltuma plūsmu (W), ko siltumietilpības mērvienība pārnes uz sasildīto gaisu:

Фк = k F (t?avg - tav),

kur k ir siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 0 С); F - gaisa sildītāja sildvirsmas laukums, m?; t?av - dzesēšanas šķidruma vidējā temperatūra, ?С, dzesēšanas šķidrumam - tvaikam - t?av = 95?С; tav - sasildītā gaisa vidējā temperatūra t?av = (tk + tn) / 2

Fk \u003d 16 12,7 (95 - (16-16) / 2) \u003d 46451 2 = 92902 W.

2 plākšņu sildītāji KZPP Nr.7 nodrošina 92902 W siltuma plūsmu, un nepieciešamais ir 83789,85 W. Tāpēc siltuma pārnese ir pilnībā nodrošināta.

Siltuma pārneses robeža ir = 6%.

1.6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

Skolai sanitārajām vajadzībām nepieciešams karstais ūdens. Skola ar 90 vietām patērē 5 litrus karstā ūdens dienā. Kopā: 50 litri. Tāpēc mēs ievietojam 2 stāvvadus ar ūdens plūsmu katrā 60 l / h (tas ir, kopā 120 l / h). Ņemot vērā to, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 7 stundas diennaktī, atrodam karstā ūdens daudzumu - 840 l/diennaktī. Skolā stundā tiek patērēts 0,35 m³/h

Tad siltuma plūsma uz ūdens padevi būs

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55–5) \u003d 20038 W

Dušas kabīņu skaits skolai ir 2. Karstā ūdens patēriņš stundā uz vienu kabīni ir Q = 250 l/h, pieņemam, ka vidēji duša strādā 2 stundas dienā.

Tad kopējais karstā ūdens patēriņš: Q \u003d 3 2 250 10 -3 \u003d 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55–5) \u003d 57250 W.

F \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Siltumslodzes aprēķins centralizētajai siltumapgādei

2.1 Rsiltuma patēriņa aprēķins apkurei un ventilācijai saskaņā arkonsolidētajiem standartiem

Ciema dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei patērēto maksimālo siltuma plūsmu (W), kas iekļauta centralizētās siltumapgādes sistēmā, var noteikt ar apkopotiem rādītājiem atkarībā no dzīvojamās platības, izmantojot šādas formulas:

Fotogrāfija = c? F,

Foto.l.=0,25 Foto.l., (19)

kur c ir 1 m apkurei patērētās maksimālās īpatnējās siltuma plūsmas apkopotais rādītājs? dzīvojamā platība, W/m?. Vērtības tiek noteiktas atkarībā no aprēķinātās āra gaisa ziemas temperatūras saskaņā ar grafiku (62. att.); F - dzīvojamā platība, m?.

1. Trīspadsmit 16 daudzdzīvokļu ēkām ar platību 720 m 2 mēs iegūstam:

Fotogrāfija \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

2. Vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkām ar platību ​360 m 2 iegūstam:

Fotogrāfija \u003d 8 170 360 \u003d 489600 vati.

3. Medum. punktus ar izmēriem 6x6x2,4 mēs iegūstam:

Kopējais foto = 0,25 170 6 6 = 1530 W;

4. Birojam ar izmēriem 6x12 m:

Foto kopīgs = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Atsevišķām dzīvojamām, sabiedriskām un ražošanas ēkām maksimālās siltuma plūsmas (W), kas tiek patērētas apkurei un gaisa sildīšanai pieplūdes ventilācijas sistēmā, aptuveni nosaka pēc formulām:

Fotoattēls \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

kur q no un q in - ēkas īpatnējie apkures un ventilācijas raksturlielumi, W / (m 3 0 C), ņemti saskaņā ar 20. tabulu; V n - ēkas tilpums pēc ārējā mērījuma bez pagraba, m 3, tiek ņemts pēc tipveida projektiem vai tiek noteikts, reizinot tās garumu ar platumu un augstumu no zemes plānošanas atzīmes līdz zemes virsai. dzegas; t in = vidējā projektētā gaisa temperatūra, raksturīga lielākajai daļai ēkas telpu, 0 С; t n \u003d aprēķinātā ārējā gaisa temperatūra ziemā, - 25 0 С; t N.V. - aprēķinātā ārējā gaisa ziemas ventilācijas temperatūra, - 16 0 С; a ir korekcijas koeficients, kas ņem vērā vietējo klimatisko apstākļu ietekmi uz īpatnējo termisko raksturlielumu pie tn=25 0 С a = 1,05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.

Brigādes nams:

Foto \u003d 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 \u003d 5511,2 W,

Skolas darbnīca:

Foto \u003d 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 \u003d 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) \u003d 11249,28 W,

2.2 RSiltuma patēriņa aprēķins karstā ūdens apgādei pardzīvojamās un sabiedriskās ēkas

Apkures periodā patērēto vidējo siltuma plūsmu (W) ēku karstā ūdens apgādei nosaka pēc formulas:

F = q g. · n f,

Atkarībā no ūdens patēriņa ātruma 55 0 C temperatūrā vienas personas karstā ūdens apgādei patērētās vidējās siltuma plūsmas (W) summārais rādītājs būs vienāds ar: ir 407 vati.

16 daudzdzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

par trīspadsmit šādām mājām - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei astoņām 16 dzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem vasarā

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

8 daudzdzīvokļu mājām ar 30 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

par vienpadsmit šādām mājām - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkās ar 30 iedzīvotājiem vasarā

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tad siltuma plūsma biroja ūdens padevei būs:

FGV. = 0,278 0,833 983 4,19 (55–5) = 47690 W

Siltuma patēriņš biroja karstā ūdens apgādei vasarā:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 47690 = 31 000 W

Siltuma plūsma ūdens apgādes medus. punkts būs:

FGV. = 0,278 0,23 983 4,19 (55–5) = 13167 W

Siltuma patēriņš karstā ūdens piegādei medus. punkti vasarā:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 13167 = 8559 W

Darbnīcās karstais ūdens nepieciešams arī sanitārajām vajadzībām.

Darbnīcā ir izvietoti 2 stāvvadi ar ūdens plūsmu katrā 30 l/h (t.i. kopā 60 l/h). Ņemot vērā, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 3 stundas diennaktī, atrodam karstā ūdens daudzumu - 180 l/dienā

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Skolas darbnīcas karstā ūdens apgādei patērētā siltuma plūsma vasarā:

Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Siltuma plūsmu kopsavilkuma tabula

Paredzamās siltuma plūsmas, W
	Vārds		Apkure	Ventilācija	Tehniskās vajadzības
	Skola 90 skolēniem
	16 kv māja
	Mīļā. paragrāfs
	8 daudzdzīvokļu māja
	skolas darbnīca

F kopā \u003d F no + F līdz + F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Gada diagrammas veidošanatermiskā slodze un apkures katlu izvēle

3.1. Gada siltuma slodzes grafika izveidošana

Gada patēriņu visiem siltuma patēriņa veidiem var aprēķināt, izmantojot analītiskās formulas, bet ērtāk to noteikt grafiski no gada siltumslodzes grafika, kas nepieciešams arī, lai noteiktu katlumājas darbības režīmus visa gada garumā. Šāds grafiks tiek veidots atkarībā no dažādu temperatūru ilguma noteiktā apgabalā, ko nosaka 3.pielikums.

Uz att. 3 parādīts ciema dzīvojamo rajonu apkalpojošās katlumājas un rūpniecisko ēku grupas gada slodzes grafiks. Grafiks ir veidots šādi. Labajā pusē pa abscisu asi attēlots katlumājas darbības ilgums stundās, kreisajā pusē - ārējā gaisa temperatūra; siltuma patēriņš ir attēlots gar y asi.

Vispirms tiek uzzīmēts grafiks siltumenerģijas patēriņa maiņai dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei atkarībā no āra temperatūras. Lai to izdarītu, uz y ass tiek uzzīmēta kopējā maksimālā siltuma plūsma, kas iztērēta šo ēku apkurei, un atrastais punkts tiek savienots ar taisnu līniju ar punktu, kas atbilst āra gaisa temperatūrai, kas ir vienāda ar vidējo projektēto temperatūru. dzīvojamām ēkām; sabiedriskās un rūpnieciskās ēkas tv = 18 °С. Tā kā apkures sezonas sākums tiek ņemts 8 °C temperatūrā, diagrammas 1. līnija līdz šai temperatūrai ir parādīta kā punktēta līnija.

Siltumenerģijas patēriņš sabiedrisko ēku apkurei un ventilācijai funkcijā tn ir slīpa taisne 3 no tv = 18 °C līdz aprēķinātajai ventilācijas temperatūrai tn.v. šim klimatiskajam reģionam. Zemākā temperatūrā telpas gaiss tiek sajaukts ar pieplūdes gaisu, t.i. notiek recirkulācija, un siltuma patēriņš paliek nemainīgs (grafiks iet paralēli x asij). Līdzīgi tiek veidoti siltumenerģijas patēriņa grafiki dažādu industriālo ēku apkurei un ventilācijai. Rūpniecisko ēku vidējā temperatūra tv = 16 °С. Attēlā parādīts kopējais siltuma patēriņš apkurei un ventilācijai šai objektu grupai (2. un 4. rinda sākot no 16 °C temperatūras). Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām nav atkarīgs no tn. Šo siltuma zudumu vispārīgo grafiku parāda 5. taisne.

Kopējais siltuma patēriņa grafiks atkarībā no āra gaisa temperatūras attēlots ar lauztu līniju 6 (pārtraukuma punkts atbilst tn.a.), nogriežot uz y ass segmentu, kas vienāds ar maksimālo patērēto siltuma plūsmu visiem veidiem. patēriņa (?Fot + ?Fv + ?Fg.in. + ?Ft) pie aprēķinātās āra temperatūras tn.

Pieskaitot kopējo slodzi, saņemta 2,9W.

Pa labi no abscisu ass katrai āra temperatūrai tiek attēlots apkures sezonas stundu skaits (kopumā), kuru laikā temperatūra tika uzturēta vienāda vai zemāka par to, kurai tiek veikta konstrukcija ( 3. pielikums). Un caur šiem punktiem novelciet vertikālas līnijas. Tālāk uz šīm līnijām no kopējā siltuma patēriņa grafika tiek projicētas ordinātas, kas atbilst maksimālajam siltuma patēriņam pie tādām pašām āra temperatūrām. Iegūtos punktus savieno gluda līkne 7, kas ir apkures perioda siltuma slodzes grafiks.

Laukums, ko ierobežo koordinātu ass, līkne 7 un horizontālā līnija 8, kas parāda kopējo vasaras slodzi, izsaka gada siltuma patēriņu (GJ / gadā):

Qyear = 3,6 10 -6 F m Q m n ,

kur F ir gada siltumslodzes grafika laukums, mm?; m Q un m n ir siltumenerģijas patēriņa un katlu mājas darbības laika skalas attiecīgi W/mm un h/mm.

Qyear = 3,6 10–6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/gadā

Tai skaitā 31681,32 J/gadā ietilpst apkures perioda daļai, kas ir 79,2%, vasarā 6589,72 J/gadā, kas ir 20,8%.

3.2 Dzesēšanas šķidruma izvēle

Mēs izmantojam ūdeni kā siltumnesēju. Tātad, kāda ir siltuma projektētā slodze Fr? 2,9 MW, kas ir mazāks par stāvokli (Fr? 5,8 MW), padeves līnijā ir atļauts izmantot ūdeni ar temperatūru 105 ° C, un tiek pieņemts, ka ūdens temperatūra atgaitas cauruļvadā ir 70 ° C. Vienlaikus ņemam vērā, ka temperatūras kritums patērētāja tīklā var sasniegt pat 10%.

Pārkarsēta ūdens izmantošana par siltumnesēju dod lielāku ietaupījumu cauruļu metālam, jo ​​samazinās to diametrs, samazinās tīkla sūkņu enerģijas patēriņš, jo samazinās kopējais sistēmā cirkulējošā ūdens daudzums.

Tā kā dažiem patērētājiem tvaiks ir nepieciešams tehniskiem nolūkiem, pie patērētājiem ir jāuzstāda papildu siltummaiņi.

3.3 Katla izvēle

Apkures un rūpnieciskie katli atkarībā no tajos uzstādīto katlu veida var būt ūdens sildīšanas, tvaika vai kombinētie - ar tvaika un karstā ūdens katliem.

Parasto čuguna katlu izvēle ar zemas temperatūras dzesēšanas šķidrumu vienkāršo un samazina vietējās enerģijas piegādes izmaksas. Siltumapgādei pieņemam trīs Tula-3 čuguna ūdens katlus ar siltuma jaudu 779 kW katrs ar gāzes kurināmo ar šādiem raksturlielumiem:

Paredzamā jauda Fr = 2128 kW

Uzstādītā jauda Fu = 2337 kW

Apkures virsmas laukums - 40,6 m?

Sadaļu skaits - 26

Izmēri 2249×2300×2361 mm

Maksimālā ūdens sildīšanas temperatūra - 115?

Efektivitāte, strādājot ar gāzi c.a. = 0,8

Strādājot tvaika režīmā, tvaika pārspiediens - 68,7 kPa

Strādājot tvaika režīmā, jauda tiek samazināta par 4 - 7%

3.4 Termālās katlu mājas piegādes regulēšanas gada grafika izbūve

Sakarā ar to, ka patērētāju siltumslodze mainās atkarībā no āra temperatūras, ventilācijas un gaisa kondicionēšanas sistēmas darbības režīma, ūdens plūsmas karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām, ekonomiskajiem siltuma ražošanas režīmiem katlu mājā jānodrošina ar centralizētu siltumapgādes regulēšanu.

Ūdens sildīšanas tīklos tiek izmantota kvalitatīva siltumapgādes regulēšana, ko veic, mainot dzesēšanas šķidruma temperatūru nemainīgā plūsmas ātrumā.

Ūdens temperatūru grafiki siltumtīklos ir tp = f (tn, ?С), tо = f (tн, ?С). Pēc darbā dotās metodes izveidojot grafiku tn = 95? С; līdz = 70 °С apkurei (tiek ņemts vērā, ka siltumnesēja temperatūra karstā ūdens apgādes tīklā nedrīkst būt zemāka par 70 °С), tpv = 90 °С; tov = 55 ? С - ventilācijai mēs nosakām dzesēšanas šķidruma temperatūras izmaiņu diapazonus apkures un ventilācijas tīklos. Uz abscisu ass tiek attēlotas ārējās temperatūras vērtības, uz ordinātu ass - tīkla ūdens temperatūra. Koordinātu izcelsme sakrīt ar aprēķināto dzīvojamo un sabiedrisko ēku iekšējo temperatūru (18 °C) un dzesēšanas šķidruma temperatūru, kas arī vienāda ar 18 °C. Perpendikulu krustpunktā, kas atjaunots uz koordinātu asīm punktos, kas atbilst temperatūrām tp = 95 ? C, tn = -25 ? C, tiek atrasts punkts A un, novelkot horizontālu taisni no atgaitas ūdens temperatūras 70 ? In ar koordinātu izcelsmi, iegūstam siltumtīklu tiešā un atgaitas ūdens temperatūras izmaiņu grafiku atkarībā no āra temperatūras. Karstā ūdens padeves slodzes klātbūtnē dzesēšanas šķidruma temperatūra atvērta tipa tīkla padeves līnijā nedrīkst pazemināties zem 70 ° C, tāpēc pieplūdes ūdens temperatūras grafikā ir pārtraukuma punkts C, pa kreisi no kura fp \u003d konst. Siltuma padevi apkurei nemainīgā temperatūrā regulē, mainot dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu. Minimālo atgaitas ūdens temperatūru nosaka, velkot vertikālu līniju caur punktu C, līdz tā krustojas ar atgaitas ūdens līkni. Punkta D projekcija uz y ass parāda mazāko pho vērtību. Perpendikuls, kas rekonstruēts no punkta, kas atbilst aprēķinātajai āra temperatūrai (-16 ? C), krusto taisnes AC un BD punktos E un F, uzrādot ventilācijas sistēmu pieplūdes un atgaitas ūdens maksimālās temperatūras. Tas ir, temperatūras ir attiecīgi 91 ?С un 47 ?С, kas paliek nemainīgas diapazonā no tn.v un tn (līnijas EK un FL). Šajā āra temperatūru diapazonā ventilācijas iekārtas darbojas ar recirkulāciju, kuras pakāpe tiek regulēta tā, lai sildītājos ieplūstošā gaisa temperatūra saglabātos nemainīga.

Ūdens temperatūru grafiks siltumtīklā parādīts 4.att.

4. att. Ūdens temperatūras grafiks siltumtīklā.

Bibliogrāfija

1. Efendijevs A.M. Energoapgādes projektēšana agrorūpnieciskā kompleksa uzņēmumiem. Rīku komplekts. Saratova 2009.

2. Zaharovs A.A. Seminārs par siltuma izmantošanu lauksaimniecībā. Otrais izdevums, pārskatīts un palielināts. Maskavas Agropromizdat 1985.

3. Zaharovs A.A. Siltuma izmantošana lauksaimniecībā. Maskavas Kolos 1980.

4. Kirjušatovs A.I. Termoelektrostacijas lauksaimnieciskai ražošanai. Saratova 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Ēkas un telpas lauksaimniecības produktu uzglabāšanai un pārstrādei.

Mitināts vietnē Allbest.ru

Līdzīgi dokumenti

Gāzes apgādes sistēmu darbība. Apkures un karstā ūdens apgādes aparāta AOGV-10V tehniskie parametri. Ierīces novietošana un uzstādīšana. Dabasgāzes stundas un gada patēriņa noteikšana ar apkures un karstā ūdens apgādes aparātu.

diplomdarbs, pievienots 01.09.2009


Ārējo žogu siltumizolācijas īpašību pārbaude. Pārbaudiet mitruma kondensāciju. Apkures sistēmas siltuma jaudas aprēķins. Virsmas laukuma un sildītāju skaita noteikšana. Ventilācijas sistēmu kanālu aerodinamiskais aprēķins.

kursa darbs, pievienots 28.12.2017


Centrālapkures sistēmu veidi un darbības principi. Mūsdienu termohidrodinamiskā sūkņa TS1 un klasiskā siltumsūkņa siltumapgādes sistēmu salīdzinājums. Mūsdienīgas apkures un karstā ūdens apgādes sistēmas Krievijā.

abstrakts, pievienots 30.03.2011


Ārējo norobežojošo konstrukciju termotehniskais aprēķins. Siltuma patēriņš ventilācijas gaisa sildīšanai. Apkures sistēmas un apkures ierīču veida izvēle, hidrauliskais aprēķins. Ugunsdrošības prasības ventilācijas sistēmu uzstādīšanai.

kursa darbs, pievienots 15.10.2013


Viencaurules ūdens sildīšanas sistēmas projektēšana un aprēķins. Aprēķinātās siltuma plūsmas un dzesēšanas šķidruma plūsmas noteikšana apkures ierīcēm. Siltuma zudumu hidrauliskais aprēķins telpās un ēkās, temperatūra neapsildāmā pagrabā.

kursa darbs, pievienots 05.06.2015


Āra un iekštelpu gaisa parametri aukstajam un siltajam gada periodam. Norobežojošo konstrukciju termotehniskais aprēķins. Ēkas siltuma zudumu aprēķins. Siltuma bilances sastādīšana un apkures sistēmas izvēle. apsildes virsmas.

kursa darbs, pievienots 20.12.2015


Apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes siltuma slodžu aprēķins. Sezonas siltuma slodze. Visa gada slodzes aprēķins. Tīkla ūdens temperatūru aprēķins. Tīkla ūdens izdevumu aprēķins. Katlu telpas termiskās shēmas aprēķins. Katlu telpas termiskās shēmas izbūve.

diplomdarbs, pievienots 03.10.2008


Katlu telpa, pamataprīkojums, darbības princips. Siltuma tīklu hidrauliskais aprēķins. Siltumenerģijas izmaksu noteikšana. Paaugstināta grafika izbūve siltumapgādes regulēšanai. Barības ūdens mīkstināšanas, irdināšanas un reģenerācijas process.

diplomdarbs, pievienots 15.02.2017


Projektējamā kompleksa raksturojums un ražošanas procesu tehnoloģijas izvēle. Ūdensapgādes un dzīvnieku dzirdināšanas mehanizācija. Tehnoloģiskais aprēķins un iekārtu izvēle. Ventilācijas un gaisa apkures sistēmas. Gaisa apmaiņas un apgaismojuma aprēķins.

kursa darbs, pievienots 12.01.2008


Starojuma apkures izmantošana. Gāzes un elektrisko infrasarkano staru izstarotāju darbības apstākļi. Apkures sistēmu projektēšana ar sildītājiem ITF "Elmash-micro". Temperatūras kontroles sistēma angārā un divu kanālu regulatora 2TRM1 mērķis.

• Ko jūs saņemat, pasūtot apkures sistēmu bērnu un izglītības iestādēm uzņēmumā "Integra Engineering"

Skolas, bērnudārza, koledžas, augstskolas apkures sistēma: mūsu uzņēmuma pakalpojumu klāsts

• projektu izstrāde izglītības iestāžu iekšējā apkures sistēma;
• termiskais un hidrauliskais aprēķins katlu skola, bērnudārzs, augstskola;
• apkures sistēmas rekonstrukcija un modernizācija;
• iekšējo tīklu ierīkošana un apkures iekārtas;
• atlase un katla uzstādīšana bērnu un izglītības iestāžu apkures sistēmas;
• aprēķins, izvēle un uzstādīšana grīdas apsildes sistēmas;
• apkope un remonts apkures un katlu iekārtas;
• saskaņošanu ar uzraudzības iestādēm.

Izglītības iestādēm apgabalos, kur paredzamā ārējā gaisa temperatūra ir -40 ° C un zemāka, ir atļauts izmantot ūdeni ar piedevām, kas novērš tā sasalšanu (nedrīkst saturēt 1. un 2. bīstamības klases kaitīgās vielas saskaņā ar GOST 12.1.005. izmantot kā piedevas), un pirmsskolas iestāžu ēkās nav atļauts izmantot dzesēšanas šķidrumu ar 1.-4.bīstamības klases kaitīgo vielu piedevu.

Autonomo katlu māju un apkures sistēmu projektēšana un uzstādīšana skolās, pirmsskolas un izglītības iestādēs

Skolas, bērnudārza un citu bērnu un izglītības iestāžu (augstskolu, arodskolu, koledžu) apkures sistēma pilsētās ir pieslēgta centrālapkurei un karstajai sistēmai, ko darbina pilsētas termoelektrostacija vai sava katlumāja. . Lauku apvidos viņi izmanto autonomu shēmu, izvietojot savu katlu telpu īpašā telpā. Gazificētās zonas gadījumā apkures katls tiek darbināts ar dabasgāzi, mazajās skolas un pirmsskolas iestādēs tiek izmantoti mazjaudas katli, kas darbojas ar cieto vai šķidro kurināmo vai elektrību.

Projektējot iekšējo apkures sistēmu, jāņem vērā mikroklimatiskie standarti gaisa temperatūrai klasēs, skolas klasēs, ēdnīcās, sporta zālēs, peldbaseinos un citās telpās. Ēkās ar dažādu tehnisko mērķi jābūt saviem siltumtīkliem ar ūdens un siltuma skaitītājiem.

Trenažieru zāļu apkurei kopā ar ūdens sistēmu tiek izmantota gaisa apkures sistēma, kas apvienota ar piespiedu ventilāciju un tiek darbināta no tās pašas katlumājas. Ūdens grīdas apsildes ierīce var būt ģērbtuvēs, vannas istabās, dušās, baseinos un citās telpās, ja tādas ir. Pie ieejas grupām lielajās izglītības iestādēs ir uzstādīti termoaizkari.

Bērnudārza, skolas, izglītības iestādes apkures sistēma - apkures sistēmas organizēšanas un rekonstrukcijas darbu saraksts:

• nepieciešamības identificēšana veidojot projektu vai skiču diagramma siltumapgāde;
• izvēle veidi un vietas cauruļvadu uzstādīšana;
• atlase iekārtas un materiāli atbilstoša kvalitāte;
• katlu telpas termiskais un hidrauliskais aprēķins, tehnoloģijas definīcija un tās pārbaude SNiP prasībām;
• iespēja palielināt produktivitāti, papildu aprīkojuma pieslēgšana(ja nepieciešams);
• slodzes aprēķins un apkures sistēmas veiktspēja kopumā un apsildāmo telpu platības izteiksmē;
• objekta rekonstrukcijas laikā - vietas sagatavošana, pamats un sienas turpmākai uzstādīšanai;
• defektējotēkas apkures sistēmas sekcijas;
• termiņu un izmaksu aprēķins darbi un aprīkojums, tāmju saskaņošana;
• aprīkojuma piegāde un darbu izpilde laikā pēc iepriekš saskaņotas izmaksu tāmes.

Apkures ierīcēm un cauruļvadiem pirmsskolas telpās, kāpņu telpās un vestibilos nepieciešams nodrošināt aizsargžogus un cauruļvadu siltumizolāciju.