Kodu Tööriistad

Sissepuhkeõhu temperatuur ei tohi olla madalam. Vajaliku sissepuhke- ja väljatõmbeõhu koguse määramine. Teostame HP arvutuse

Sissepuhkeõhu temperatuuri alandamine suveperiood kasutades adiabaatilist aurustamisprotsessi

Paljude tööstusharude ettevõtetes, mis asuvad kuiva ja kuuma kliimaga piirkondades, domineerib tootmisprotsessis mõistliku soojuse eraldumine koos vähese niiskuse eraldumisega. Sissepuhkeõhu temperatuuri alandamiseks suveaeg aastat kasutatakse adiabaatilist aurustamisprotsessi. Selle temperatuuri alandamise meetodi olemus on järgmine. Niisutuskambris töödeldud välisõhk, mis puutub kokku märja temperatuuriga pihustatud veepiiskadega, jõuab sel juhul toimuva niiskuse aurustumise tõttu küllastuslähedasesse olekusse (praktiliselt suhteline õhuniiskus? = 95%). . Ilmselgelt toimub aurustumine ainult siis, kui töödeldud õhu suhteline niiskus on alla 100%. Vedeliku aurustumise protsessis on vesi-õhk süsteemi soojusallikaks õhk ning soojusülekande tingimuseks õhu ja vee temperatuuride erinevus. Veetemperatuuril t m vastab see erinevus psühromeetrilisele temperatuuride erinevusele.

Sissepuhkeõhk, mis eraldab soojust veega soojusvahetuse tulemusena, jahutatakse. Teoreetiliselt peaks täieliku küllastumise saavutamisel lõplik õhutemperatuur olema võrdne märja termomeetri temperatuuriga t m, kuid kliimaseadme pihustuskambri reaalsetes tingimustes pole sellist õhuseisundit võimalik saavutada. Järelikult, kui suvehooajal õhutemperatuuri vähendamiseks kasutatakse vedeliku aurustamise adiabaatilist protsessi, peaks kõigist düüsiga kliimaseadme põhiseadmetest töötama ainult pihustuskamber. Pihustuskambrisse pihustatud vesi omandab kokkupuutel töödeldud õhuga märja pirni temperatuuri.

Spetsiaalseid jahutusseadmeid pole vaja. Pritsitava vee koguhulgast aurustub ainult 3 ... 5% ja ülejäänud vesi langeb süvendisse, kust see pump võtab ja suunatakse düüsidesse. Meik veega toimub automaatselt kuulkraani abil.

Kuna lisatava vee kogus on ebaoluline, võib pritsitava vee temperatuuri arvutamiseks võtta võrdseks märja pirni temperatuuriga ja töödeldud õhu lõppseisund määratakse I-d diagrammil (vt joonis 6.1) joone I = const lõikepunkt, mis on tõmmatud läbi välisõhu määratud oleku punkti (suvel), kõveraga? = 95%. Välisõhu esialgsed parameetrid tähistatakse t n ja? n, ja siseõhu projekteerimisparameetrid - läbi t sisse ja? sisse. Kuhu? sisse võib vastuvõetavates piirides erineda (vt tabelid 3.2 ... 3.4), st ? b = a...b, kuna seda tüüpi õhutöötlusega ei ole võimalik suhtelise õhuniiskuse seatud väärtust konstantsena hoida? sisse.

Joonisel fig. 1 pildil elektriskeem kliimaseadmed suvel, kasutades adiabaatilist protsessi. Skeemi eraldi osades olevad tähed H, P ja B ühendavad selle I-d diagrammiga (joonis 2), millel samad tähed näitavad õhu olekut skeemi vastavates osades.

Joonis 1. Suvel adiabaatilise õhutöötluse protsessiga kliimaseadme skeem: 1 - konditsioneeriga tuba; 2 - konditsioneer; 3 - esimese kütte kütteseade; 4 - niisutuskamber; 5 - teise kütte kütteseade; 6 - ventilaator

Joonis 2. Suvise pihustuskliima õhutöötluse adiabaatilise protsessi I-d-diagrammile tuginemine

Välisõhk koguses G, kg/h siseneb kliimaseadmesse 2 (vt joonis 1) ja pärast töötlemist ruumi 1. Väljatõmbeõhk eemaldatakse ruumist väljalaskesüsteemi abil. Sellist kliimaseadme skeemi nimetatakse otsevooluks. Joonisel fig. 1 kliimaseade on tinglikult jagatud kolmeks osaks vastavalt selle koostisosadele.

Konditsioneerimise protsessi konstrueerimine I-d diagrammil algab välisõhu seisundit iseloomustava H-punkti joonistamisest (vt joonis 2). Kuna suvel on mõlemad küttekehad välja lülitatud, siis välisõhk parameetritega t n, d n, ? n siseneb vihmaruumi (kastmiskambrisse), kus kokkupuutel märja termomeetri temperatuuriga veepiiskadega toimub adiabaatilise aurustumisprotsess, mis vastab adiabaatilisele talale NP I-d diagrammil (kaldetegur? uv \) u003d 0). Protsess lõpeb selle kiire ja kõvera lõikepunktis П? = 95%. Temperatuur t p on adiabaatilise protsessi kasutamisel maksimaalne võimalik.

Seega selle töötluse korral õhutemperatuur langeb t = t n - t p. Õhu soojussisaldus jääb ligikaudu konstantseks. Jooniselt fig. 2 on näha, et seda rohkem? n, seda vähem?t. Seetõttu on adiabaatilise protsessi kasutamine sissepuhkeõhu temperatuuri vähendamiseks soovitatav ainult suhteliselt madalate välisõhu suhtelise niiskuse väärtuste korral.

Vaadeldavatel tingimustel on punkti P parameetrid sissepuhkeõhu parameetrid. Kui on teada ruumis eralduvad soojuse ja niiskuse kogused ning sellest tulenevalt ka protsessi kiire nurgategur? n, siis protsessi edasine konstrueerimine viiakse läbi järgmiselt. PV-kiir juhitakse läbi punkti P (vastab ruumis toimuvale protsessile), kuni see lõikub sisetemperatuuri antud väärtusele vastava isotermiga. Olles sellise konstruktsiooni tulemusena kindlaks teinud punkti B asukoha, s.o. selle parameetrite põhjal on võimalik valemi (1) abil arvutada sissepuhkeventilatsiooni õhu kogus.

Kui punktile B vastav suhteline õhuniiskus vastab määratud piiridele (? in \u003d a ... b), loetakse protsessi ehitamine lõpetatuks. Kuid praktikas tekivad sageli tingimused, mille korral ruumi õhu oleku muutmise protsessi kiire joon läbib suhtelise niiskuse kõrgete väärtuste tsooni, nii et koordinaadid (st parameetrid) punkti B on vahemikust väljas. Nendel juhtudel on välisõhu töötlemisel soovitatav kasutada joonisel fig. 3. See skeem juhib vihmaruumi ainult osa välisõhust, ülejäänud töötlemata õhk segatakse töödeldud õhuga möödaviigukanali kaudu.

Joonis 3. Suvise kliimaseadme skeem, mis kasutab adiabaatilist töötlust ja osa välisõhu segamist pihustuskambri taga asuvas tsoonis (positsiooninumbrid vastavad joonisele 1)

Välisõhu töödeldud osa G dp, kg/h, on vihmaruumi sissepääsu juures punktile H vastavad parameetrid (joonis 4) ja niisutuskambrist väljumisel - punktiga iseloomustatud olekuparameetrid. O (adiabaatilise protsessi tulemusena). Teine osa õhust koguses (G b olekuga H, niisutuskambrist mööda minnes seguneb niisutuskambrist väljuva õhuga koguses G dp. Termodünaamilise protsessi tulemusena tekib segus G 0 kogusel on sissepuhkeõhu oleku parameetrid, mis vastavad I-d- punktile P. Kui sissepuhkeõhk siseneb ruumi, seatakse siseõhu määratud olek (punkt B. Nende parameetritega eemaldatakse õhk ruumist tuba väljatõmbeventilatsioonisüsteemi juures.

Joonis 4. Suvise õhutöötluse adiabaatilise protsessi konstrueerimine koos osa välisõhu segunemisega kastmiskambri taga asuvas tsoonis I-d-diagrammil

Vaatleme selle välisõhu töötlemise protsessi konstruktsiooni konditsioneerimise ajal I-d-diagrammil (vt joonis 4). Lähteandmeteks on välis- ja siseõhu projekteerimisparameetrid, samuti ruumis toimuva protsessi tala nurgakoefitsient. Protsessi konstrueerimine I-d-skeemil algab punkti H joonistamisest, millel on välisõhu parameetrid. Lisaks lastakse adiabaatilise aurustumisprotsessi kiir (? uv \u003d 0) läbi punkti H, kuni see ristub kõveraga? \u003d 95%, saades punkti O, mille parameetrid määravad vihmaruumist väljuva õhu oleku G dp ulatuses. Seejärel rakendatakse i-d-diagrammil vastavalt siseõhu etteantud parameetritele punkt B (sel juhul saab ? täpselt määratletud väärtuse). Ruumis toimuvale protsessile vastav kiir juhitakse läbi punkti B, kuni see lõikub talaga, KUID vastab adiabaatilisele protsessile niisutuskambris. Lõikepunkt P määrab ära sissepuhkeõhu parameetrid, mis saadakse möödavoolukanalist tuleva välisõhu ja konditsioneeris töödeldud õhu segamisel.

Kuna ehituse tulemusena määrati sissepuhkeõhu parameetrid, saab selle koguse arvutada valemi (1) abil. Vihmaruumi G dp ja möödaviigukanali G b läbinud õhuhulga määramiseks kasutame proportsiooni, millest järeldub, et G b \u003d G 0

Vihmaruumi läbiva õhu hulk, G dp \u003d G 0 - G b.

Vaadeldavas skeemis õhu niisutamiseks aurustatava niiskuse koguse W isp, kg / h, saab määrata valemiga

Vaadeldavat õhutöötlusmeetodit ei saa kasutada juhtudel, kui sissepuhkeõhu määratud parameetrid (soojus- ja niiskussisaldus) on madalamad välisõhu vastavatest parameetritest. Sellistel juhtudel on soovitatav rakendada õhutöötlusskeemi koos selle jahutamise ja niiskuse eemaldamisega.

Bassein maamajas
varustatud sissepuhke- ja väljatõmbeventilatsioonisüsteemiga.

Üha enam on basseinid, olenemata suurusest, muutumas tavaliseks lõõgastumis- ja suhtlemiskohaks. Kuid selleks, et see ruum oleks tõesti mugav, on vaja vabaneda liigsest niiskusest, mis on tavaline basseinide kaaslane.

See niiskus tuleb loomulikult eemaldada. Seda saab teha ventilatsiooniga. Teised liigse niiskuse eemaldamise meetodid, näiteks jahutites niiskuse imamine ja kuivatamine, on tarbetult kallid ega välista üldse vajalikku ventilatsiooni.

Mida tuleks arvestada individuaalse basseini ehitamisel ja selle tõhusa ventilatsioonisüsteemiga varustamisel?

Individuaalse basseini ehitusse investeeritud suur raha on õigustatud vaid siis, kui sellega hoitakse inimeste viibimiskohas õige temperatuur, niiskus ja õhukiirus, rääkimata vajaliku hapnikuhulga hoidmisest ja kahjulike lisandite eemaldamisest.

Ventilatsiooni arvutamisel ja projekteerimisel tuleb püüda tagada, et aurustumine oleks minimaalne. Mida kõrgem on basseini veetemperatuur, seda suurem on niiskuse aurustumine selle pinnalt, seda suurem peaks olema ventilatsioonisüsteemi jõudlus. Suurem ja energiakulu ventilatsioonile. Aurustumist saab vähendada, vältides liiga kõrgeid veetemperatuure ja säilitades maksimaalse suhtelise õhuniiskuse. Seetõttu on väga oluline kontrollida basseiniruumi õhu suhtelist niiskust. Sellises külmas kliimas nagu Venemaa võib ehituskonstruktsioonide vettimisel olla tõsiseid tagajärgi. Negatiivsed tagajärjed. Esiteks kannatavad metallmaterjalid, mis nende pinnale kondenseerudes niiskuse kondenseerumisel korrosioonile alluvad. Lisaks hävivad hoone välis- ja kandekonstruktsioonid nende sees oleva niiskuse külmumise tõttu. Suhteline õhuniiskus basseinides peaks olema 50-60%. Ületamine põhjustab niiskuse kondenseerumist ja madalamad väärtused tekitavad inimestes ebamugavust.

Seega tuleb basseinis ventilatsiooni korraldamisel arvestada järgmiste kohustuslike tingimustega:

minimaalne võimalik vee aurustumine basseini pinnalt;
külastajatele mugavuse pakkumine;
niiskuse kondenseerumise vältimine hoone piirdeaedade sisepindadel.

Enamikus Euroopa riikides hoitakse sportliku ujumise korral basseinis vee temperatuur 22-24 o C, harrastusujumises aga tõuseb 24-26 o C. Õhutemperatuur basseiniruumis on alates 24 kuni 26 o C suhtelise õhuniiskuse juures 40-60%. Ujumisbasseinide vee ja õhu soovitatavad projekteerimisparameetrid vastavalt Ameerika standarditele on laiemad (vt tabel 1).

Kui basseini kasutatakse samaaegselt harrastus- ja sportujumiseks, siis optimaalseim parameetrite kombinatsioon on veetemperatuur 27 o C ja õhutemperatuur 28 o C.

Sisseehitatud ja kinnitatud basseinides ventilatsiooni korraldamisel tuleb meeles pidada, et need peavad olema tagatud eraldi toite- ja väljatõmbesüsteemidega, mis ei ole ühendatud peahoone üldiste vahetussüsteemidega, kuna basseiniruumid ja peahoones on tavaliselt erinevad funktsionaalsetel eesmärkidel ja järsult erinev sisemine soojus- ja niiskusrežiim. Basseiniruumis tuleks hoida madalat rõhku (5% alla atmosfääri), et tekitada "vaakum" ja vältida niiske õhu levikut basseinist ülejäänud hoonesse. See saavutatakse helitugevuse ületamisel väljatõmbeõhk sisselaskeava kohal.

Sissepuhkeõhu joad ei tohi olla suunatud veepinnale. Õhu liikuvus veepinna lähedal peaks olema minimaalne ja ei tohi ületada 0,05 m/sek. - liikuvuse suurenemine toob kaasa vee aurustumise olulise suurenemise, suhtelise õhuniiskuse regulatsiooni halvenemise ja ventilatsioonisüsteemi energiakulu suurenemise. Õhukiirus basseini ümbritseva ruumi põrandal peaks olema 0,13 m/s, et ujujatel ei tekiks aurustavast jahutamisest tulenevaid ebameeldivaid aistinguid.

Ruumi piirdekonstruktsioonide sisepindade piisavalt tõhus kaitse kondensaadi eest tagatakse nende pindade puhumisel sissepuhkeõhu jugadega. Piki klaaspinda suunatud soe ja kuiv sissepuhkeõhk soojendab pinda, takistab veeauru kondenseerumist ja kuivatab pihustit. Soovitatav on kasutada värske õhu juurdevoolu maa-aluste kanalite kaudu, vabastades vertikaalsed joad alt üles mööda välimisi piirdeid. Samal ajal ei põhjusta kõrge õhu väljavoolu kiirus tuuletõmbuse teket ega tekita ebamugavustunnet. Laevalgusteid ja katuseaknaid on kondenseerumise eest üsna raske kaitsta. Sissepuhkeõhk on soovitatav suunata armatuuri paigalduskohtadesse. Selle joad tuleks moodustada nii, et need asetsevad nende ümbritsevate konstruktsioonide sisepindadel, mille temperatuur võib olla ruumi õhu kastepunktist madalam. Õhu absoluutne niiskus ja vastavalt kastepunkti temperatuur kogu basseini mahus on piisav kõrge kraad täpsust võib pidada samaks. Seetõttu ei ole vaja õhukeskkonna parameetreid kõrgusega võrdsustada, mida kasutatakse suurte ja suurte ruumide jaoks.

Õhukanalid, mis varustavad põrandavõredele puhastatud sooja õhku,
Varustatud drosselklappidega õhuvoolu reguleerimiseks.

Kui mingil põhjusel ei ole võimalik ruumidesse, kus bassein asub, õhku varustada altpoolt, siis võite kasutada ülevalt sissepuhkeõhu tarnimist põrandadüüside abil välispiirete ja klaaside juurde. See on ka tõhus meetodõhuvahetuse korraldamine.

Tabel 1

Kuna basseiniruumides on pidev ehituskonstruktsioonide üleniiskumise oht, peaksid ventilatsiooni- ja küttesüsteemide projekteerijad tegema välispiirete soojus- ja niiskusisolatsiooni meetmete määramisel ja valikul tihedat kontakti arhitektidega. Talveperioodiks peaks piirdekonstruktsioonide isolatsioon tagama, et temperatuur nende sisepinnal oleks kõrgem kui ruumi õhu kastepunkti temperatuur. Akende disain peaks ette nägema ka aknaraamide termilise kaitse. Kuna aknaklaasid on kõige tõenäolisem koht kondenseerumiseks, on soovitatav kasutada kolmekordseid aknaid.

Õhukuivatite kasutamine ei lahenda basseini ventilatsiooni probleemi. Need ei eemalda lõhnu, ei anna värsket õhku ja tekitavad suurenenud kiirusega ebaühtlaseid õhuvoolusid. Lisaks on jahutustsüklit kasutavad õhukuivatid ise ka soojusallikad. Kui kasutatakse õhukuivatit, siis tuleb ruumi elektriohutusele pöörata erilist tähelepanu. Võimalik on ventilatsiooni ja õhukuivatite kombineeritud kasutamine, kuid see nõuab täiendavat analüüsi ja arvutusi.

Basseini ehitamisel on soovitav varustada veepinda spetsiaalse kilega. See vähendab ventilatsioonisüsteemi jõudlust ja kasutab vajadusel säästlikku töörežiimi.

Viska see tänavale väljalaskeüksused piisavalt puhast, sooja ja niisket õhku basseinist ning mitte kasutada selle soojust. Seetõttu on kõige sobivam kasutada väljatõmbeõhust soojustagastusega basseinides toite- ja väljatõmbeseadmeid. Üsna kõrge temperatuuriga niiske õhu varjatud aurustumissoojus võib oluliselt tõsta nende seadmete taaskasutamise efektiivsust ning nende kasutamine vähendab energiakulusid ja ventilatsiooni tegevuskulusid.

Arvestades, et välisõhk sisse erinev aeg aastal on erinev niiskusesisaldus (talvel madal, suvel kõrge), basseini pinnalt eralduva niiskuse omastamiseks ja ruumis vajaliku suhtelise õhuniiskuse säilitamiseks toiteseadme poolt tarnitav õhuhulk varieerub oluliselt, s.t. talvel on vajalik minimaalne õhuvahetus ja suvel - maksimaalne. Basseini teenindavate ventilaatorite jõudlust saab muuta, kasutades sagedusmuundurit koos väljatõmbekanalisse paigaldatud suhtelise niiskuse anduriga ja andes signaali mõlema ventilaatori (sissepuhke ja väljatõmbe) kiiruse muutmiseks, kui suhteline õhuniiskus ruumis väheneb või suureneb. Seejuures hoitakse oluliselt kokku talvel sissetuleva välisõhu soojendamiseks vajalikku soojusenergiat ning säilib etteantud sissepuhke- ja väljatõmbeõhu kvantitatiivne suhe.

Allolevas tabelis (vt Lisa) on näha, kuidas olenevalt välis- ja siseõhu parameetritest ning basseini vee temperatuurist muutub basseiniruumi õhuvahetus erinevatel aastaperioodidel.

Ülaltoodud illustratsioonid (võtmed kätte süsteemide projekteerimine, paigaldamine, kasutuselevõtt ja kasutuselevõtt teostasid CJSC spetsialistid " Inseneriseadmed") näidata, kuidas on tõesti võimalik korraldada ventilatsioonisüsteem maamaja basseinis. Kompaktne Toiteüksus asub basseiniruumi põranda all. See on varustatud veesoojendi juhtseadme ja automaatikasüsteemiga, mis võimaldab säästlikult tarbida soojuskandjat, muutes seadme jõudlust sõltuvalt välisõhu parameetritest. Sissepuhkeõhk juhitakse ruumi läbi välisseinte põrandavõrede ja akende all paiknevate kütteradiaatorite alt, kus seda täiendavalt köetakse ning laotakse välispiiretele ja klaasidele. Õhk eemaldatakse ülemisest tsoonist läbi ühe väljalaskevõre.

Mõnele võib tunduda, et basseiniga ruumide tõhusa ventilatsiooni korraldamine on liiga keeruline, tülikas ja kulukas. Kuid nagu kogemus näitab, sõltub basseini enda vastupidavus ja tugevus, samuti omanike tervis ja meeleolu otseselt konstruktsioonide ventilatsiooni kvaliteedist.

Insenerid: A. Aleksašin, R. Ovtšinnikov, S. Titajev
CJSC inseneriseadmed

Rakendus

Välistemperatuur	Suhteline õhuniiskus välistingimustes õhku	Välisõhu niiskusesisaldus	Siseõhu temperatuur	Suhteline õhuniiskus int. õhku	Basseini vee temperatuur	Täielik niiskuse vabanemine	Õhuvahetus 1 ruutmeetri kohta. veepeeglid
t n, o C	f n, %	d n, g/kg	t sisse, umbes C	f in, %	t w, o C	M, kg/h	L 1 ruutmeetrit. , m 3 / h
1	3	4	7	9	29	41	50
soe periood
28.5	41.16	9.98	26	50	26	4.011	26.74
28.5	41.16	9.98	28	50	26	3.432	13.80
28.5	41.16	9.98	28	50	28	4.380	38.81
28.5	41.16	9.98	30	50	28	3.734	24.76
28.5	41.16	9.98	30	50	30	5.041	58.27
Ülemineku periood
8	22.5	5.76	26	50	26	4.011	32.25
8	22.5	5.76	28	50	26	3.432	23.18
8	22.5	5.76	28	50	28	4.380	30.44
8	22.5	5.76	30	50	28	3.734	21.41
8	22.5	5.76	30	50	30	5.041	30.04
külm periood
-28	75.69	0.29	26	50	26	4.011	18.24
-28	75.69	0.29	28	50	26	3.432	14.11
-28	75.69	0.29	28	50	28	4.380	18.32
-28	75.69	0.29	30	50	28	3.734	13.88
-28	75.69	0.29	30	50	30	5.041	19.24

1. Sissepuhkeõhu vool L m 3 / h, ventilatsiooni- ja kliimaseadme puhul tuleks see arvutada ja võtta kuludest suurem, et tagada:

a) sanitaar- ja hügieenistandardid vastavalt punktile 2;

b) plahvatus- ja tuleohutusstandardid vastavalt punktile 3.

2. Õhukulu tuleks määrata eraldi aasta sooja ja külma perioodi ning üleminekutingimuste jaoks, võttes valemitega (1) kuni (7) saadud väärtustest suurem (sissepuhke- ja väljatõmbeõhu tihedus on võrdne kuni 1,2 kg / m 3):

a) liigse tundliku kuumuse tõttu:

Projekteerimisel tuleks arvestada otsese ja hajutatud päikesekiirguse kaudu ruumi siseneva soojusvooga:

ventilatsioon, sealhulgas õhuaurude jahutusega, aasta soojaks perioodiks;

kliimaseade - aasta soojaks ja külmaks perioodiks ning üleminekutingimusteks;

b) eralduvate kahjulike või plahvatusohtlike ainete massi järgi;

(2)

Kui ruumis eraldub samaaegselt mitu kahjulikku ainet, millel on toime summeeritud, tuleks õhuvahetus määrata iga aine jaoks arvutatud õhuvoolu summeerimise teel:

c) liigne niiskus (veeaur):

(3)

Liigniiskusega ruumide puhul on vaja külma aastaajal kontrollida õhuvahetuse piisavust välisõhu välisõhu projekteerimisparameetrite B juures väliste piirdekonstruktsioonide sisepinnale kondensaadi tekke vältimiseks;

d) ülemäärase kogusoojuse järgi:

(4)

e) vastavalt normaliseeritud õhuvahetuskursile:

(5)

f) vastavalt sissepuhkeõhu normaliseeritud eritarbimisele:

(6)

(7)

Valemites (1)–7:

L w,z		õhu tarbimine, mis eemaldatakse ruumide hooldatavast või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks, m 3 / h .
K,K h,f		liigne näiv ja summaarne soojusvoog ruumi, W;
		õhu soojusmahtuvus, võrdne 1,2 kJ / (m 3 × ° С);
t w,z		õhutemperatuur ruumide hooldatavas või tööpiirkonnas, eemaldatud kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks, ° С;
t l		väljaspool hooldatavat või tööpiirkonda ruumidest eemaldatava õhu temperatuur, °С;
t sisse		ruumi juhitava õhu temperatuur, °С, määratud vastavalt punktile 6;
		liigne niiskus ruumis, g/h;
d w,z
d l
d sisse
ma w,z		õhu spetsiifiline entalpia, mis eemaldatakse ruumide hooldatavast või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks, kJ / kg;
ma l		väljaspool hooldatavat või tööpiirkonda ruumidest eemaldatud õhu erientalpia, kJ/kg;
ma sisse		ruumi juhitava õhu spetsiifiline entalpia. kJ / kg, mis määratakse kindlaks, võttes arvesse temperatuuri tõusu vastavalt lõikele 6;
m po		iga siseneva kahjuliku või plahvatusohtliku aine tarbimine ruumi õhk, mg/h;
q w,z , q l		kahjuliku või plahvatusohtliku aine kontsentratsioon õhus, mis eemaldatakse vastavalt ruumide teenindus- või tööpiirkonnast ja väljaspool seda, mg/m 3;
q sisse		kahjuliku või plahvatusohtliku aine kontsentratsioon ruumi juhitavas õhus, mg / m 3;
V lk		ruumi maht, m 3; 6 m või enama kõrgusega ruumide jaoks tuleks võtta V lk = 6 A ;
		ruumi pindala, m 2;
		inimeste (külastajate) arv, töökohad, seadmed;
		normaliseeritud õhuvahetuskurss, h -1;
		normaliseeritud sissepuhkeõhu tarbimine ruumi põranda 1 m 2 kohta, m 3 / (h × m 2);
		sissepuhkeõhu normaliseeritud eritarbimine 1 inimese kohta, m 3 / h, 1 kohta töökoht, 1 külastaja või seadme kohta.

Õhu parameetrid t w,z , d w,z , ma w,z tuleks võtta võrdseks arvutatud parameetritega ruumide teenindatavas või tööpiirkonnas vastavalt jaotisele. 2 nendest reeglitest ja q w,z - võrdne MPC-ga ruumide tööpiirkonnas.

3. Õhutarbimine tuleohutusstandardite tagamiseks tuleks määrata valemiga (2).

Sel juhul valemis (2) q w,z ja q l tuleks asendada 0,1-ga q g , mg/m3 (kus q g - leegi leviku madalam kontsentratsioonipiir gaasi, auru ja tolmu-õhu segudes).

4. Õhuvool L ta , m 3 / h, õhukütte jaoks, mis ei ole kombineeritud ventilatsiooniga, tuleks määrata valemiga

(8)

5. Õhuvool L mt perioodiliselt töötavatest nimivõimsusega ventilatsioonisüsteemidest L d, m 3 / h, on antud põhjal n, min, süsteemi töö katkes 1 tunniks valemi järgi

(9)

6. sundventilatsiooni- ja kliimaseadmete poolt tarnitava sissepuhkeõhu temperatuur; t sisse ° C tuleks määrata järgmiste valemitega:

a) töötlemata välisõhuga:

(10)

b) välisõhuga, mida jahutatakse adiabaatilises tsüklis ringleva veega, vähendades selle temperatuuri võrra Dt 1 °С:

c) töötlemata välisõhuga (vt lõik a) ja ruumi õhu lokaalse täiendava niisutamisega, vähendades selle temperatuuri Dt 2 °С:

d) tsirkuleeriva veega jahutatud välisõhuga (vt lõik “b”) ja kohaliku lisaniisutusega (vt lõik “c”):

e) õhusoojendis soojendatava välisõhuga, tõstes selle temperatuuri võrra Dt 3 °С:

LISA 18

Kohustuslik

KÜTE, VENTILATSIOON JA KLIIMASEADMED

LISA 17

Kohustuslik

1. Sissepuhkeõhu vool L, m 3 / h, ventilatsiooni- ja kliimaseadme jaoks tuleks arvutada ja võtta selle tagamiseks vajalikest kuludest suurem;

A) sanitaar- ja hügieenistandardid vastavalt punktile 2;

B) plahvatus- ja tuleohutusnormid vastavalt punktile 3.

A) liigse tundliku kuumuse tõttu:

. (2)

Mitme samaaegse eraldamisega kahjulikud ained, mille mõju summeeritakse, tuleks õhuvahetus määrata iga järgmise aine jaoks arvutatud õhuvoolukiiruste liitmise teel:

C) liigne niiskus (veeaur):

D) vastavalt normaliseeritud õhuvahetuskursile:

(5)

E) vastavalt sissepuhkeõhu normaliseeritud eritarbimisele:

L= Ak (6)

L= N m (7)

Valemites (1)–7:

L w,z - õhukulu, mis eemaldatakse ruumide hooldatavast või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks, m 3 / h:
Q, Q h, f - liigne näiv ja summaarne soojusvoog ruumi, W;
C - õhu soojusmahtuvus, võrdne 1,2 kJ / (m. C);
T w,z - õhutemperatuur ruumi hooldatavas või tööpiirkonnas, eemaldatakse kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks, . FROM;
T l on väljaspool hooldatavat või tööpiirkonda ruumist eemaldatud õhu temperatuur,. FROM,
T in on ruumi juhitava õhu temperatuur,. C, mis määratakse vastavalt punktile 6;
W - liigne niiskus ruumis, g/h;
D w,z - ruumide hooldatavast või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks eemaldatud õhu niiskusesisaldus g / kg;
D l - väljaspool hooldatavat või tööpiirkonda ruumidest eemaldatud õhu niiskusesisaldus, g/kg;
D in on ruumi juhitava õhu niiskusesisaldus, g/kg;
I w,z - ruumide hooldatavast või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide abil ja tehnoloogiliste vajaduste jaoks eemaldatud õhu spetsiifiline entalpia, kJ / kg;
I l - väljaspool hooldatavat või tööpiirkonda ruumist eemaldatud õhu spetsiifiline entalpia, kJ / kg;
I in - ruumi tarnitava õhu spetsiifiline entalpia, kJ / kg, mis määratakse kindlaks, võttes arvesse temperatuuri tõusu vastavalt lõikele 6;
T po - kõigi ruumiõhku sattunud kahjulike või plahvatusohtlike ainete tarbimine, mg / h;
Q w, z, q l - kahjulike või plahvatusohtlike ainete kontsentratsioon õhus, mis eemaldatakse vastavalt ruumide teenindus- või tööpiirkonnast ja väljast, mg/m 3 ;
Q in - kahjuliku või plahvatusohtliku aine kontsentratsioon ruumi juhitavas õhus, mg / m 3
V p - ruumi maht, tuleks võtta m 3 ruumide puhul, mille kõrgus on 6 m või rohkem V p = 6AGA;
A - ruumi pindala, m 2;
N on inimeste (külastajate), töökohtade, seadmete arv;
P - normaliseeritud õhuvahetuskurss, h -1
K - normaliseeritud sissepuhkeõhu vool ruumi põranda 1 m 2 kohta, m3 / (hm2):
T - standardiseeritud sissepuhkeõhu eritarbimine 1 inimese kohta, m 3 / h, 1 töökoha, 1 külastaja või seadme kohta.

Õhu parameetrid tw, z, d w,z , I w,z tuleks võtta nende standardite jaotise 2 kohaselt võrdseks projekteerimisparameetritega ruumide hooldatavas või tööpiirkonnas. qw,z - võrdne MPC-ga ruumide tööpiirkonnas.

3. Õhutarbimine tuleohutusstandardite tagamiseks tuleks määrata valemiga (2).

Sel juhul valemis (2) qw,z ja q 1 tuleks asendada 0,1-ga q g , mg/m3 (kus q g - leegi leviku madalam kontsentratsioonipiir gaasi, auru ja tolmu-õhu segudes).

4. Õhuvool mina, m 3 / h, õhukütte jaoks, mis ei ole kombineeritud ventilatsiooniga, tuleks määrata valemiga

6. sundventilatsiooni- ja kliimaseadmete poolt tarnitava sissepuhkeõhu temperatuur; t sisse,. C tuleks määrata järgmiste valemitega:

A) töötlemata välisõhuga:

Kui on kaks mikrokliimasüsteemi (küttesüsteem ja ventilatsioonisüsteem), tuleks iga süsteemi soojusvõimsuse automaatjuhtimissüsteemide töö korralikult korraldada. Vastasel juhul võib selguda, et küttesüsteem vähendab oma soojusvõimsust, püüdes alandada ruumide temperatuuri ja ventilatsioonisüsteem suurendab sissepuhkeõhu soojendamist, püüdes hoida sisetemperatuuri etteantud tasemel. Parim on, et üks süsteemidest töötaks pideva soojusvõimsusega ja ruumide temperatuuri juhib teine süsteem.

Lisaks on vaja ette näha süsteemi toimimine hädaolukordades. Näiteks jättis keegi külmal ajal tuppa lahtise akna ja õhutemperatuur hakkab selles langema. Seejärel suurendab küttesüsteemi automatiseerimissüsteem, avades regulaatori, jahutusvedeliku voolu läbi küttekeha, mis suurendab selle soojusülekannet. Sellise automatiseerimistöö tagajärg on soojusenergia ülekulu.

Tabel 3 Siseõhu parameetrite lubatud normid

elamute ja ühiskondlike hoonete teeninduspiirkonnas

(inimestele, kes viibivad pidevalt siseruumides kauem kui 2 tundi)

Aasta jooksul soojapuuduse korral juhitakse ruumi ülekuumenenud õhku, mille temperatuur on kõrgem kui siseõhu temperatuur. Sel juhul on lubatud ligikaudu kaks korda suuremad temperatuuride erinevused toitejoa temperatuuri ja siseõhu temperatuuri vahel. Seetõttu on võimalik sissevoolus lubada ligikaudu kaks korda suuremaid temperatuuride erinevusi võrreldes tabelis 6 toodud väärtustega.

tpr =tv + 2Δtpr.

Vastavalt sanitaarstandarditele on sissepuhkeõhu temperatuuri maksimaalne väärtus ruumides, kus viibivad inimesed, 45°C.

Süsinikdioksiidi kontsentratsioon sissepuhkeõhus eeldatakse, et see on võrdne välisõhu kontsentratsiooniga, arvestades ümberarvutust tiheduse järgi (vt tabel 2).

4.5. Eemaldatud õhu hinnangulised parameetrid

Kui õhk eemaldatakse ruumist otse töö- või teeninduspiirkonnast (RZ), vastavad selle parameetrid RZ parameetritele. Kuid enamasti eemaldatakse see ruumi ülemisest tsoonist, kus õhuparameetrid võivad erineda RH omadest.

Tinglikult arvatakse, et ruum on jagatud kaheks tsooniks: tööpiirkond(RZ) ja ülemine tsoon. Sissepuhkeõhk, imades esmalt soojust ja niiskust RH-st, võtab parameetrid, mis vastavad suhtelise õhuniiskuse projekteerimisparameetritele. Seejärel, tõustes tinglikult RZ-st ülemisse tsooni, neelab see sellest soojust ja niiskust, võtab parameetrid, mis vastavad ülemise tsooni õhu arvutatud parameetritele.

Rõhutame, et ruumide jagamine RZ-ks ja ülemiseks tsooniks on piisav tinglikult, kuna sageli on väga raske eraldada RH-sse siseneva soojuse sisendkogusest ja kahjulikkusest. Lisaks tarnitakse õhku RZ-le harva, kuna see on struktuurilt üsna keeruline, häirib, nõuab õhu jaotamist madalatel kiirustel ja sellest tulenevalt suurt õhujaotusseadmete ala. Sagedamini suunatakse õhk ülemisse tsooni laelampide võre düüside abil, samal ajal tajub see soojust, niiskust ja muid ohte esmalt ülemisest tsoonist, mitte RZ-st. Põhimõtteliselt leiutati kahes tsoonis ruumid selleks, et kajastada, et ventilatsiooni ja selle poolt teenindatava tsooni peamine murekoht on just RH, ning võtta arvesse ka RH ja õhutemperatuuri erinevuse olemasolu. praktikas kinnitatud ruumi ülemine tsoon. Kui arvestada ruumi üheks suureks kogumahuks, siis tuleks arvestada ühe keskmise temperatuuriga kogu ruumi mahu kohta. Soe õhk kipub aga alati tõusma, ülemises tsoonis on õhutemperatuur reeglina kõrgem kui RZ-s. Seda õhu kihistumist täheldatakse igas ruumis, kus on konvektiivsoojus, isegi üldise soojuspuuduse korral. Õhu kihistumine sõltub just konvektiivjugade olemasolust ruumis, mitte keskmisest õhutemperatuurist. Ruumide õhk eemaldatakse kõige sagedamini ülemisest tsoonist, seetõttu on soovitav sisestada arvutustesse selle õhutemperatuuri täpsem väärtus, mis määratakse kindlaks, võttes arvesse õhu eeldatavat kihistumist ruumi kõrgusel. . Seega, jagades ruumi mahu kaheks tsooniks, muutub arvutatud ruum õigemaks ja tegelike tingimustega paremini kokku.

Väljatõmbeõhu temperatuur (ülemine tsoon) tolli ühiskondlikud hooned kõige sagedamini määratletud kasutades toatemperatuuri gradiendi mõistet. Eeldatakse, et RZ kõrgusel (2 meetrit põrandast või 1,5 meetrit põrandast, kui inimesed on istumisasendis) püsib siseõhu temperatuur konstantsena ja tööpiirkonna kohal tõuseb see lineaarselt. .

Temperatuurigradient – temperatuurimuutus 1 ruumi kõrguse võrra tööpiirkonna kohal.

Tegelikult eeldab temperatuurigradient siseõhu ühtlast kihistumist piki kõrgust, mis on seotud ruumi soojusallikatest õhu soojendamisega - soojem õhk tõuseb kergemana ruumi laeni, seega tõuseb temperatuur. ülemises tsoonis on alati kõrgem kui allpool, töötsoonis.

Seejärel määratakse valemiga õhutemperatuur ruumi laes, kust õhk kõige sagedamini eemaldatakse

tu =trz +gradt (Npm - 2),

kus Npom- ruumid, m.

Temperatuurigradiendi suurus sõltub ruumi liigsest soojusest ja õhuringluse intensiivsusest ruumis. Kui sissepuhkeõhk tarnitakse ruumi hajutatult madalatel pööretel, siis selline skeem ei häiri konvektiivvoogude loomulikku liikumist ruumis kuumutatud objektide ümber. Samal ajal jääb üles tõusnud kuumutatud õhk sinna, kuna puuduvad jõud, mis püüavad seda alumisse tsooni tagasi viia. Ülemisest tsoonist eemaldatakse see järk-järgult õhu sisselaskeavade või võre kaudu. väljalaskesüsteemid. Temperatuurigradiendi suurus sellises skeemis on maksimaalne ja sõltub peamiselt allikate temperatuurist ja nendest tuleva soojushulgast.

Kui sissepuhkeõhk tarnitakse ruumi võimsate kontsentreeritud düüside abil suurel kiirusel (reeglina ülemisse tsooni), rikub see selgelt loomulikke konvektiivseid vooge ruumis kuumutatavate esemete ümber. Ühtlasi juhitakse ülespoole tõusnud soojendatud õhk toitejugade abil ruumi üldisesse õhuringlusse ja voolab tagasi alumisse tsooni. Teisisõnu, toitejoad õõnestavad pidevalt ülaosas moodustunud sooja patja ja aitavad ühtlustada temperatuuri ruumi kõrgusel. temperatuurigradient sellises skeemis ei saa olla kõrge, kuigi see sõltub ka allikate temperatuurist ja nendest tuleva soojushulgast. Tuleb meeles pidada, et võimsad õhujoad tuppa tekitavad alati ruumis suurenenud õhuringluse, mis suurendab turbulentsi ja aitab ühtlustada temperatuuri kogu ruumis.

Eelnevat illustreerib joonis 2.1

a) hajutatud õhuvarustusega tööpiirkonda

madalatel kiirustel;

b) kontsentreeritud õhuvarustusega ülemisse tsooni

võimsad toitejoad;

Joonis 2.1. Siseõhu tsirkulatsiooniskeemid

(ruumi temperatuurigradiendi kontseptsioonile)

Gradiendi kõrgeimaid väärtusi täheldatakse hajutatud tarnimisel alumisse tsooni ja võimsate kohalike (eraldi) kõrge temperatuuriga soojusallikate olemasolul ruumis, millest luuakse võimas konvektiivne kõrge algtemperatuuriga. . See olukord on kõige tüüpilisem tööstusruumid- termo-, sepistamis-, sulatus- ja muud kauplused, millele viitab üldmõiste "kuumtöökoda".

Mis puutub avalikesse hoonetesse, siis neil pole võimsaid kohalikke kõrgtemperatuuriallikaid, välja arvatud meelelahutusettevõtete lavavalgustusseadmed. Peamiseks soojusallikaks on ruumides viibivad inimesed. asuvad ruumis hajutatult ja neil on madal temperatuur (36,6 °), nii et see ja allikate asukoht ei saa aidata kaasa võimsate konvektiivjoadade loomisele. Lisaks juhitakse õhku kõige sagedamini jugadega ülemisse tsooni, mis aitab veelgi kaasa gradiendi vähendamisele. Avalikes hoonetes on temperatuurid harva suur tähtsus, ja õhutemperatuur ülemises tsoonis ei saa isegi ruumi märkimisväärse kõrgusega olla kõrge, seetõttu ei tohiks ventilatsiooni projekteerimisel määrata suuri gradiendi väärtusi.