Külmutusseadme kondensaator, kui 56. Väikesed külmutusmasinad. Labori eesmärk
Vene Föderatsiooni haridus- ja teadusministeerium
NOVOSIBIRSKI RIIKLIK TEHNIKAÜLIKOOL
_____________________________________________________________
SPETSIFIKATSIOON
KÜLMUSÜKSUS
Juhised
kõigi haridusvormide FES-i üliõpilastele
Novosibirsk
2010
UDC 621.565(07)
Koostanud: Cand. tehnika. Teadused, Dot. ,
Arvustaja: Dr. tech. teadused, prof.
Töö valmistati ette soojuselektrijaamade osakonnas
© Novosibirski osariik
tehnikaülikool, 2010
LABORITÖÖ EESMÄRK
1. Teadmiste praktiline kinnistamine termodünaamika teisest seadusest, tsüklitest, külmutusseadmetest.
2. Külmutusseadme IF-56 ja selle tehniliste omadustega tutvumine.
3. Külmutusseadmete tsüklite uurimine ja ehitamine.
4. Põhiomaduste määratlus, külmutusseade.
1. TÖÖ TEOREETILINE ALUS
KÜLMUSÜKSUS
1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel
Külmutusseade on ette nähtud soojuse ülekandmiseks külmast allikast kuumale. Clausiuse termodünaamika teise seaduse sõnastuse kohaselt ei saa soojus iseenesest külmalt kehalt kuumale üle minna. Külmutusseadmes ei toimu selline soojusülekanne iseenesest, vaid tänu kompressori mehaanilisele energiale, mis kulub külmaaine aurude kokkusurumisele.
Külmutusseadme peamiseks tunnuseks on jõudluskoefitsient, mille avaldis saadakse termodünaamika esimese seaduse võrrandist, mis on kirjutatud külmutusseadme pöördtsükli jaoks, võttes arvesse asjaolu, et iga tsükli korral töövedeliku siseenergia muutus D u= 0, nimelt:
q= q 1 – q 2 = l, (1.1)
kus q 1 – kuumaveeallikale antud soojus; q 2 - külmaallikast võetud soojus; l– kompressori mehaaniline töö.
Punktist (1.1) järeldub, et soojus kandub üle kuumale allikale
q 1 = q 2 + l, (1.2)
jõudluskoefitsient on soojuse osakaal q 2 kantakse külmast allikast kuuma allikasse kompressori kulutatud tööühiku kohta
(1.3)
Toimivusteguri maksimaalne väärtus antud temperatuurivahemikus vahemikus T mäed kuuma ja T külmade soojusallikate külmal on vastupidine Carnot' tsükkel (joonis 1.1),
Riis. 1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel
mille jaoks tarnitud soojust kl t 2 = konst külmast allikast töövedelikku:
q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)
ja ära antud soojus t 1 = konst töövedelikust külma allikani:
q 1 = Tüks · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)
Carnot' pöördtsüklis: 1-2 - töövedeliku adiabaatiline kokkusurumine, mille tulemusel töövedeliku temperatuur tõuseb T 2 läheb kuumaks T kuumaveeallika mäed; 2-3 - isotermiline soojuse eemaldamine q 1 töövedelikust kuumaveeallikani; 3-4 - töövedeliku adiabaatiline paisumine; 4-1 - isotermiline soojusvarustus q 2 külmaallikast töövedelikku. Võttes arvesse seoseid (1.4) ja (1.5), võib vastupidise Carnot' tsükli toimivusteguri võrrandit (1.3) esitada järgmiselt:
Mida suurem on e väärtus, seda tõhusam on külmutustsükkel ja seda vähem tööd l vajalik soojuse ülekandmiseks q 2 külmast allikast kuumani.
1.2. Auru-kompressiooniga külmutustsükkel
Isotermilist soojusvarustust ja -eemaldamist külmutusseadmes saab teostada juhul, kui külmutusagensiks on madalal temperatuuril keev vedelik, mille keemistemperatuur atmosfäärirõhul on t 0 £ 0 oC ja negatiivse keemistemperatuuri korral keemisrõhk lk 0 peab olema atmosfäärist suurem, et vältida õhu sattumist aurustisse. madal surverõhk võimaldab muuta kompressori ja muud külmutusseadme elemendid kergeks. Märkimisväärse latentse aurustumissoojuse korral r soovitav väike erimaht v, mis võimaldab vähendada kompressori mõõtmeid.
Ammoniaak NH3 on hea külmutusagens (keemistemperatuur t k = 20 °C, küllastusrõhk lk k = 8,57 baari ja juures t 0 \u003d -34 ° C, lk 0 = 0,98 baari). Selle varjatud aurustumissoojus on kõrgem kui teistel külmutusagensitel, kuid selle puuduseks on mürgisus ja korrodiivsus värviliste metallide suhtes, seetõttu ei kasutata ammoniaaki kodumaistes külmutusseadmetes. Head külmutusagensid on metüülkloriid (CH3CL) ja etaan (C2H6); Vääveldioksiidi (SO2) ei kasutata selle kõrge toksilisuse tõttu.
Freoonid, kõige lihtsamate süsivesinike (peamiselt metaan) fluorokloori derivaadid, on laialdaselt kasutusel külmutusagensitena. Freoonide eristavad omadused on nende keemiline vastupidavus, mittetoksilisus, koostoime puudumine konstruktsioonimaterjalidega t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении lk 0 = 1 baar; t 0 = -30,3 oC; kriitilised parameetrid R12: lk cr = 41,32 baari; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; adiabaatiline eksponent k = 1,14.
Freoon-12 kui osoonikihti hävitava aine tootmine keelustati Venemaal 2000. aastal, lubatud on ainult juba toodetud või seadmetest ekstraheeritud R12 kasutamine.
2. IF-56 külmutusseadme töö
2.1. külmutusseade
Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1).
Ventilaator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilaator; 4 - vastuvõtja; 5 -kondensaator;
6 - filter-kuivati; 7 - gaasihoob; 8 - aurusti; 9 - külmkapp
Riis. 2.2. Jahutustsükkel
Vedela freooni drossel 7 (protsess 4-5 tolli) drossel tel-diagramm), aurustub see osaliselt, samas kui põhiline freooni aurustumine toimub aurustis 8 külmkambri õhust võetud soojuse tõttu (isobaar-isotermiline protsess 5-6 kl. lk 0 = konst Ja t 0 = konst). Temperatuuriga ülekuumendatud aur siseneb kompressorisse 1, kus see rõhust kokku surutakse lk 0 survele lk K (polütroopne, tõeline kokkusurumine 1-2d). Joonisel fig. 2.2 näitab ka teoreetilist, adiabaatilist kompressiooni 1-2A juures s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (protsess 4*-4). Vedel freoon voolab vastuvõtjasse 5, kust see voolab läbi filter-kuivati 6 drosselisse 7.
Tehnilised detailid
Aurusti 8 koosneb ribidega patareidest – konvektoritest. Akud on varustatud termostaatventiiliga drossel 7. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus V B = 0,61 m3/s.
Joonisel fig. 2.3 näitab selle katsete tulemuste järgi ehitatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit: 1-2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1-2d - tegelik kokkusurumine kompressoris; 2e-3 - aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsiooni temperatuur t TO; 3-4* - jahutusagensi aurude isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4*-4 – kondensaadi ülejahutus;
4-5 - drossel ( h 5 = h 4), mille tagajärjel vedel külmutusagens osaliselt aurustub; 5-6 - isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6-1 - kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, X= 1) temperatuurini t 1.
Riis. 2.3. Külmutustsükkel sisse tel- diagramm
2.2. jõudlusomadused
Peamine tööomadused külmutusseadmel on jahutusvõimsus K, energiatarve N, külmutusagensi tarbimine G ja spetsiifiline jahutusvõimsus q. Jahutusvõimsus määratakse järgmise valemiga, kW:
K = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
kus G– külmutusagensi kulu, kg/s; h 1 – auru entalpia aurusti väljalaskeava juures, kJ/kg; h 4 - vedela külmutusagensi entalpia gaasihoova ees, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – erijahutusvõimsus, kJ/kg.
Konkreetne mahuline jahutusvõimsus, kJ/m3:
q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)
Siin v 1 – auru erimaht aurusti väljalaskeava juures, m3/kg.
Külmutusagensi voolukiirus leitakse järgmise valemiga, kg/s:
G = K TO/( h 2D - h 4), (2.3)
K = c’pmV IN( t IN 2 - t IN 1). (2.4)
Siin V B \u003d 0,61 m3 / s - kondensaatorit jahutava ventilaatori jõudlus; t IN 1, t B2 - õhutemperatuur kondensaatori sisse- ja väljalaskeava juures, ºС; c’pm on õhu keskmine mahuline isobaarne soojusmahtuvus, kJ/(m3 K):
c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)
kus (μ v 0) \u003d 22,4 m3 / kmol - kilomooli õhu maht normaalsel tasemel füüsilised tingimused; (μ cpm) on õhu keskmine isobaarne molaarne soojusmahtuvus, mis määratakse empiirilise valemiga, kJ/(kmol K):
(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t IN 2). (2.6)
Külmutusagensi aurude adiabaatilise kokkusurumise teoreetiline võimsus protsessis 1-2A, kW:
N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)
Suhteline adiabaatiline ja tegelik jahutusvõimsus:
k A = K/N AGA; (2,8)
k = K/N, (2.9)
esindab külmast allikast kuumale ülekantud soojust teoreetilise võimsuse ühiku (adiabaatiline) ja tegeliku võimsuse (kompressori ajami elektrivõimsuse) kohta. Toimivuskoefitsiendil on sama füüsiline tähendus ja see määratakse järgmise valemiga:
ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)
3. Külmutuskatse
Pärast külmutusseadme käivitamist tuleb oodata, kuni statsionaarne režiim on sisse seatud ( t 1 = konst t 2D = const), seejärel mõõta kõik instrumendi näidud ja sisestada need mõõtetabelisse 3.1, mille tulemuste põhjal ehitada külmutusseadme tsükkel aastal tel- Ja ts-koordinaadid kasutades freoon-12 aurudiagrammi, mis on näidatud joonisel fig. 2.2. Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine on tehtud tabelis. 3.2. Aurustumistemperatuurid t 0 ja kondensatsioon t K leitakse sõltuvalt rõhust lk 0 ja lk K tabeli järgi. 3.3. Absoluutsed surved lk 0 ja lk K määratakse valemitega, riba:
lk 0 = B/750 + 0,981lk 0 miljonit (3,1)
lk K = B/750 + 0,981lk km, (3,2)
kus IN- õhurõhk, mm. rt. Art.; lk 0M - aurustumise liigrõhk manomeetri järgi, atm; lk KM - liigne kondensatsioonirõhk manomeetri järgi, atm.
Tabel 3.1
Mõõtmistulemused
Väärtus | Mõõtmed | Tähendus | Märge |
|
aurustumisrõhk, lk 0 milj | manomeetri järgi |
|||
Kondensatsioonirõhk, lk KM | manomeetri järgi |
|||
Temperatuur külmikus t HC | termopaari 1 abil |
|||
külmutusagensi auru temperatuur enne kompressorit, t 1 | termopaari 3 abil |
|||
külmutusagensi auru temperatuur pärast kompressorit, t 2D | termopaari 4 abil |
|||
Kondensaadi temperatuur pärast kondensaatorit, t 4 | termopaari 5 abil |
|||
Õhutemperatuur pärast kondensaatorit, t 2 | termopaari 6 abil |
|||
Õhutemperatuur kondensaatori ees, t IN 1 | termopaari 7 abil |
|||
Kompressori ajami võimsus, N | vattmeetri järgi |
|||
aurustumisrõhk, lk 0 | valemiga (3.1) |
|||
aurustumistemperatuur, t 0 | tabeli järgi (3.3) |
|||
Kondensatsioonirõhk, lk TO | valemiga (3.2) |
|||
kondensatsiooni temperatuur, t TO | tabeli järgi 3.3 |
|||
külmutusagensi auru entalpia enne kompressorit, h 1 = f(lk 0, t 1) | peal tel- diagramm |
|||
Külmutusagensi auru entalpia pärast kompressorit, h 2D = f(lk TO, t 2D) | peal tel- diagramm |
|||
Külmutusagensi auru entalpia pärast adiabaatilist kokkusurumist, h 2A | peal ph- diagramm |
|||
kondensaadi entalpia pärast kondensaatorit, h 4 = f(t 4) | peal ph- diagramm |
|||
auru erimaht enne kompressorit, v 1=f(lk 0, t 1) | peal tel- diagramm |
|||
Õhuvool läbi kondensaatori V IN | Passi järgi fänn |
Tabel 3.2
Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine
Väärtus | Mõõtmed | Tähendus |
||
Õhu keskmine molaarne soojusmahtuvus, (m alatespm) | kJ/(kmol×K) | 29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1+ t IN 2) | ||
Õhu mahuline soojusmahtuvus, alates¢ lkm | kJ/(m3×K) | (m cp m) / 22.4 | c¢ lk m V IN( t IN 2 - t IN 1) | |
külmutusagensi tarbimine, G | K TO / ( h 2D - h 4) | |||
Spetsiifiline jahutusvõimsus, q | h 1 – h 4 | |||
jahutusvõimsus, K | Gq | |||
erimahuline jahutusvõimsus, qV | K / v 1 | |||
adiabaatiline jõud, N a | G(h 2A - h 1) | |||
Suhteline adiabaatiline jahutusvõimsus, TO AGA | K / N AGA | |||
Suhteline tegelik jahutusvõimsus, TO | K / N | |||
jõudluskoefitsient, e | q / (h 2D - h 1) |
Tabel 3.3
Freoon-12 küllastusrõhk (CF2 Cl2 - difluorodiklorometaan)
1. Külmutusseadme skeem ja kirjeldus.
2. Mõõtmiste ja arvutuste tabelid.
3. Täidetud ülesanne.
Ülesanne
1. Ehitage sisse külmutustsükkel tel-skeem (joonis P.1).
2. Tee laud. 3.4 kasutades tel- diagramm.
Tabel 3.4
Esialgsed andmed külmutusseadme ehitamiseksts - koordinaadid
2. Ehitage sisse külmutustsükkel ts-skeem (joonis P.2).
3. Määrake Carnot' pöördtsükli jõudlusteguri väärtus valemi (1.6) järgi T 1 = T K ja T 2 = T 0 ja võrrelge seda tegeliku paigalduse COP-iga.
KIRJANDUS
1. Šarov, Yu. I. Alternatiivseid külmutusagente kasutavate külmutusseadmete tsüklite võrdlus / // Energia- ja soojusenergia tehnika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Väljaanne. 7, - S. 194-198.
2. Kirillin, V.A. Tehniline termodünaamika / , . – M.: Energia, 1974. – 447 lk.
3. Vargaftik, N. B. Gaaside ja vedelike termofüüsikaliste omaduste teatmik / . - M.: teadus, 1972. - 720 lk.
4. Andrjuštšenko, A.I. Reaalprotsesside tehnilise termodünaamika alused / . - M .: Kõrgkool, 1975.
Kõik meie riigis toodetud väikesed külmutusmasinad on freoon. Neid ei toodeta masstoodanguna muude külmutusagensitega töötamiseks.
Joonis 99. Külmutusmasina IF-49M skeem:
1 - kompressor, 2 - kondensaator, 3 - paisuventiilid, 4 - aurustid, 5 - soojusvaheti, 6 - tundlikud padrunid, 7 - rõhulüliti, 8 - vee reguleerimisventiil, 9 - kuivati, 10 - filter, 11 - elektrimootor , 12 - magnetlüliti.
Väikesed külmutusmasinad põhinevad eelpool nimetatud vastava võimsusega freoonkompressor-kondensatsioonisõlmedel. Tööstus toodab väikekülmikuid peamiselt 3,5–11 kW võimsusega agregaatidega. Nende hulka kuuluvad masinad IF-49 (joonis 99), IF-56 (joonis 100), KhM1-6 (joonis 101); XMV1-6, XM1-9 (joonis 102); HMV1-9 (joonis 103); masinad ilma spetsiaalsete kaubamärkideta AKFV-4M seadmetega (joonis 104); AKFV-6 (joonis 105).
Joon.104. AKFV-4M agregaadiga külmutusmasina skeem;
1 - kondensaator KTR-4M, 2 - soojusvaheti TF-20M; 3 - vee reguleerimisventiil VR-15, 4 - rõhulüliti RD-1, 5 - kompressor FV-6, 6 - elektrimootor, 7 - filter-kuivati OFF-10a, 8 - aurustid IRSN-12.5M, 9 - termostaatventiilid TRV -2M, 10 - tundlikud padrunid.
Märkimisväärsel hulgal toodetakse ka masinaid VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E ja FAK-1.5M seadmetega.
Kõik need masinad on ette nähtud statsionaarsete seadmete otseseks jahutamiseks külmad ruumid ja erinevad kaubanduslikud külmutusseadmed toitlustusasutustele ja toidupoodidele.
Aurustitena kasutatakse seinale paigaldatavaid ribipatareisid IRSN-10 või IRSN-12.5.
Kõik masinad on täisautomaatsed ja varustatud termostaatventiilide, rõhulülitite ja veereguleerimisventiilidega (kui masin on varustatud vesijahutusega kondensaatoriga). Suhteliselt suured neist masinatest - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 ja XMB1-9 - on varustatud ka solenoidventiilide ja kambri temperatuuri lülititega, üks tavaline solenoidklapp on paigaldatud vedelikukollektori ette klapiplaadile. , millega saate korraga välja lülitada freooni tarnimise kõikidele aurustitele ja kambri solenoidventiilid - torujuhtmetel, mis varustavad kambrite jahutusseadmeid vedela freooniga. Kui kambrid on varustatud mitme jahutusseadmega ja freoon tarnitakse neisse kahe torustiku kaudu (vt diagramme), siis asetatakse ühele neist solenoidklapp, nii et kõik kambri jahutusseadmed ei lülitu selle klapi kaudu välja, vaid ainult need, mida see toidab.
Kompressori tüüp:
külmutuskolb mittesirge, üheastmeline, tihendikarp, vertikaalne.
Eesmärk töödeks statsionaarsetes ja transporditavates külmutusseadmetes.
Tehnilised kirjeldused , ,
| Parameeter | Tähendus |
| Jahutusvõimsus, kW (kcal/h) | 12,5 (10750) |
| Freoon | R12-22 |
| Kolvikäik, mm | 50 |
| Silindri läbimõõt, mm | 67,5 |
| Silindrite arv, tk | 2 |
| Väntvõlli kiirus, s -1 | 24 |
| Kolbide poolt kirjeldatud maht, m 3 / h | 31 |
| Ühendatud imitorustike siseläbimõõt, mitte vähem kui, mm | 25 |
| Ühendatud sissepritsetorustike siseläbimõõt, mitte vähem kui, mm | 25 |
| Üldmõõtmed, mm | 368*324*390 |
| Netokaal, kg | 47 |
Kompressori omadused ja kirjeldus ...
Silindri läbimõõt - 67,5 mm
Kolvi käik - 50 mm.
Silindrite arv - 2.
Võlli nimikiirus - 24s-1 (1440 p/min).
Kompressorit on lubatud kasutada võlli kiirusel s-1 (1650 pööret minutis).
Kirjeldatud kolvi maht, m3/h - 32,8 (n=24 s-1 juures). 37,5 (n = 27,5 s-1).
Ajami tüüp - läbi kiilrihmülekande või siduri.
Külmutusagensid:
R12 - GOST 19212-87
R22- GOST 8502-88
R142- TU 6-02-588-80
Kompressorid on parandatavad tooted ja vajavad perioodilist hooldust:
Hooldus pärast 500 tundi; 2000 h, koos õlivahetuse ja gaasifiltri puhastusega;
- Hooldus pärast 3750 tundi:
- Hooldus pärast 7600 h;
- keskmine, remont pärast 22500 tundi;
- kapitaalremont pärast 45 000 tundi
Kompressorite valmistamise käigus täiustatakse pidevalt nende komponentide ja osade disaini. Seetõttu kaasasolevas kompressoris üksikud osad ja sõlmed võivad veidi erineda passis kirjeldatutest.
Kompressori tööpõhimõte on järgmine:
kui väntvõll pöörleb, jõuavad kolvid tagasi 
progressiivne liikumine. Kui kolb liigub silindri ja klapiplaadi moodustatud ruumis allapoole, tekib vaakum, imiklapi plaadid painduvad, avades klapiplaadis avad, mille kaudu külmaaine aur silindrisse liigub. Külmutusagensi auruga täitmine jätkub, kuni kolb jõuab oma alumisse asendisse. Kui kolb liigub ülespoole, sulguvad imiventiilid. Rõhk silindrites suureneb. Kui rõhk silindris on suurem kui rõhk väljalasketorustikus, avavad tühjendusventiilid klapiplaadis olevad augud, mis võimaldavad külmutusagensi aurudel pääseda väljalaskeõõnde. Ülemisse asendisse jõudes hakkab kolb laskuma, tühjendusventiilid sulguvad ja silindris tekib taas vaakum. Seejärel tsükkel kordub. Kompressori karter (joon. 1) on malmvalu, mille otstes on tuged väntvõlli laagritele. Karterikaane ühel küljel on grafiitnääre, teiselt poolt on karter suletud kaanega, milles asub kraaker, mis toimib väntvõlli tõkkena. Karteril on kaks korki, millest üks on mõeldud kompressori õliga täitmiseks ja teine õli tühjendamiseks. Karteri külgseinal on vaateklaas, mis on mõeldud kompressori õlitaseme kontrollimiseks. Karteri ülaosas olev äärik on ette nähtud silindriploki selle külge kinnitamiseks. Silindriplokk ühendab kaks silindrit üheks malmvaluks, millel on kaks äärikut: ülemine klapiplaadi kinnitamiseks plokikaanele ja alumine karteri külge kinnitamiseks. Kompressori ja süsteemi ummistumise eest kaitsmiseks paigaldatakse seadme imiõõnsusse filter. Imiõõnde koguneva õli tagasivoolu tagamiseks on ette nähtud auguga kork, mis ühendab ploki imemisõõnsuse karteriga. Ühendusvarda ja kolvirühm koosneb kolvist, ühendusvardast, 
sõrm. tihendus- ja õlikaabitsarõngad. Klapiplaat paigaldatakse kompressori ülemisse ossa silindriplokkide ja silindrikaane vahele, see koosneb klapiplaadist, imi- ja väljalaskeklappide plaatidest, imiklapi pesadest, vedrudest, puksidest, väljalaskeklappide juhikutest. Klapiplaadil on eemaldatavad imiventiilide sadulad karastatud terasplaatide kujul, millest kummaski on kaks piklikku pilu. Pilud on suletud terasest vedruplaatidega, mis asuvad klapiplaadi soontes. Sadulad ja taldrik kinnitatakse tihvtidega. Tühjendusklapi plaadid on terasest, ümmargused, paiknevad plaadi rõngakujulistes soontes, mis on klapipesad. Külgsuunalise nihke vältimiseks tsentreeritakse plaadid töö ajal stantsitud juhikutega, mille jalad toetuvad vastu klapiplaadi rõngakujulise soone põhja. Ülaltpoolt surutakse plaadid vedrude abil vastu klapiplaati, kasutades selleks ühist latti, mis kinnitatakse plaadile pukside peal olevate poltidega. Varras on fikseeritud 4 tihvti, millele asetatakse puksid, mis piiravad väljalaskeklappide tõusu. Puksid surutakse vastu klapijuhikuid puhvervedrude abil. Kell normaalsetes tingimustes puhvervedrud ei tööta; Nende eesmärk on kaitsta ventiile purunemise eest hüdrauliliste löökide ajal, kui silindritesse satub vedelat külmutusagensit või liigset õli. Klapiplaat on poolitatud sisemine vahesein silindrite katted imemis- ja väljalaskeavadel. Kolvi ülemises, äärmises asendis klapiplaadi ja kolvi põhja vahel on 0,2 ... 0,17 mm vahe, mida nimetatakse lineaarseks surnud ruumiks. Tihendi tüüp - grafiit isejoonduv. Kompressori ühendamiseks külmutusagensi süsteemiga kasutatakse sulgeventiile - imemist ja tühjendamist. Nurk- või sirge liitmik, samuti seadmete ühendamiseks mõeldud liitmik või T-liitmik kinnitatakse keermele sulgventiili korpuse külge. Kui spindlit pööratakse päripäeva äärmises asendis, blokeerib pool peamise läbipääsu läbi ventiili süsteemi ja avab läbipääsu liitmikusse. Kui spindlit pööratakse vastupäeva, sulgeb see äärmises asendis koonusega läbipääsu liitmikule ja avab täielikult põhikanali läbi klapi süsteemi ja blokeerib läbipääsu teele. Vaheasendites on läbipääs avatud nii süsteemile kui ka teele. Kompressori liikuvate osade määrimine toimub pritsimise teel. Väntvõlli ühendusvarda tihvtide määrimine toimub läbi puuritud kaldkanalite alumise ühendusvarda pleki ülemises osas. Ühendusvarda ülemine pea on määritud õliga, mis voolab põhja, kolvi seest ja kukub ühendusvarda ülemise pea puuritud auku. Õli karterist ülekandumise vähendamiseks kasutab õli kolvi eemaldatav rõngas, mis kallab osa õlist silindri seintelt tagasi karterisse.
Täidetava õli kogus: 1,7 + - 0,1 kg.
Jahutusvõimsus ja efektiivne võimsus, vt tabelit:
| Parameetrid | R12 | R22 | R142 | |
| n = 24 s-1 | n = 24 s-1 | n = 27,5 s-1 | n = 24 s-1 | |
| Jahutusvõimsus, kW | 8,13 | 9,3 | 12,5 | 6,8 |
| Efektiivne võimsus, kW | 2,65 | 3,04 | 3,9 | 2,73 |
Märkused: 1. Andmed on antud režiimi kohta: keemistemperatuur - miinus 15°С; kondensatsiooni temperatuur - 30°С; imemistemperatuur - 20°C; vedeliku temperatuur drosselklapi ees 30 ° C - freoonide R12, R22 jaoks; keemistemperatuur - 5°C; kondensatsiooni temperatuur - 60 C; imemistemperatuur - 20 ° C; vedeliku temperatuur drosselklapi ees - 60 ° C - freoon 142 jaoks;
Jahutusvõimsuse ja efektiivse võimsuse nimiväärtustest on lubatud kõrvalekalded ± 7% piires.
Tühjendus- ja imemisrõhu erinevus ei tohiks ületada 1,7 MPa (17 kgf/s*1) ning tühjendusrõhu ja imemisrõhu suhe ei tohiks ületada 1,2.
Väljalasketemperatuur ei tohi ületada 160°C R22 ja 140°C R12 ja R142 puhul.
Arvutusrõhk 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)
Kompressorid peavad säilitama tiheduse, kui neid katsetatakse ülerõhuga 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).
R22, R12 ja R142 kasutamisel peab imemistemperatuur olema:
tvs=t0+(15…20°С) temperatuuril t0 ≥ 0°С;
telerid=20°С -20°С juures< t0 < 0°С;
tair= t0 + (35…40°С) t0 juures< -20°С;
