Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse

UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT NOVOSIBIRSK

_____________________________________________________________

SPECIFICAȚIE
UNITATE FRIGORIFERĂ

Instrucțiuni

pentru studenții FES de toate formele de învățământ

Novosibirsk
2010

UDC 621.565(07)

Alcătuit de: Cand. tehnologie. Științe, Conf. univ. ,

Revizor: Dr. tech. științe, prof.

Lucrarea a fost pregătită la Direcția Centrale Termice

© Statul Novosibirsk

Universitatea Tehnică, 2010

SCOPUL LUCRĂRII DE LABORATOR

1. Consolidarea practică a cunoștințelor privind a doua lege a termodinamicii, cicluri, unități frigorifice.

2. Familiarizarea cu unitatea frigorifică IF-56 și caracteristicile sale tehnice.

3. Studiul și construcția ciclurilor unităților frigorifice.

4. Definirea principalelor caracteristici, instalatie frigorifica.

1. BAZA TEORETICĂ A LUCRĂRII

UNITATE FRIGORIFERĂ

1.1. Ciclul Carnot invers

Unitatea de refrigerare este proiectată pentru a transfera căldura de la o sursă rece la una fierbinte. Conform formulării lui Clausius a celei de-a doua legi a termodinamicii, căldura nu poate trece de la un corp rece la unul cald. Într-o instalație frigorifică, un astfel de transfer de căldură nu are loc de la sine, ci datorită energiei mecanice a compresorului consumată la comprimarea vaporilor de agent frigorific.

Caracteristica principală a instalației frigorifice este coeficientul de performanță, a cărui expresie se obține din ecuația primei legi a termodinamicii, scrisă pentru ciclul invers al instalației frigorifice, ținând cont de faptul că pentru orice ciclu, modificarea energiei interne a fluidului de lucru D u= 0, și anume:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Unde q 1 – căldură dată izvoarei termale; q 2 - căldură preluată de la sursa rece; l– functionarea mecanica a compresorului.

Din (1.1) rezultă că căldura este transferată la sursa fierbinte

q 1 = q 2 + l, (1.2)

un coeficient de performanță este proporția de căldură q 2 transferate de la sursa rece la sursa caldă per unitate de lucru cheltuită a compresorului

(1.3)

Valoarea maximă a coeficientului de performanță pentru un interval de temperatură dat între T munţi de fierbinte şi T frigul surselor de căldură reci are un ciclu Carnot invers (Fig. 1.1),

Orez. 1.1. Ciclul Carnot invers

pentru care căldura furnizată la t 2 = const de la sursa rece la fluidul de lucru:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

și căldura degajată t 1 = const de la fluidul de lucru la sursa rece:

q 1 = T unu · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

În ciclul Carnot invers: 1-2 - compresia adiabatică a fluidului de lucru, în urma căreia temperatura fluidului de lucru T 2 devine mai fierbinte T munți cu izvoare termale; 2-3 - îndepărtarea izotermă a căldurii q 1 de la fluidul de lucru la izvorul cald; 3-4 - dilatarea adiabatică a fluidului de lucru; 4-1 - alimentare izotermă cu căldură q 2 de la sursa rece la fluidul de lucru. Ținând cont de relațiile (1.4) și (1.5), ecuația (1.3) pentru coeficientul de performanță al ciclului Carnot invers poate fi reprezentată astfel:

Cu cât valoarea e este mai mare, cu atât ciclul de refrigerare este mai eficient și cu atât mai puțină muncă l necesare pentru a transfera căldura q 2 de la sursa rece la cald.

1.2. Ciclu frigorific prin compresie de vapori

Furnizarea și îndepărtarea izoterme a căldurii într-o unitate de refrigerare pot fi efectuate dacă agentul frigorific este un lichid cu punct de fierbere scăzut, al cărui punct de fierbere la presiunea atmosferică este t 0 £ 0 oC, iar la temperaturi de fierbere negative, presiunea de fierbere p 0 trebuie să fie mai mare decât cel atmosferic pentru a preveni intrarea aerului în evaporator. presiuni scăzute de compresie fac posibilă ușurarea compresorului și a altor elemente ale unității frigorifice. Cu o căldură latentă semnificativă de vaporizare r volume specifice scăzute de dorit v, care permite reducerea dimensiunilor compresorului.

Amoniacul NH3 este un agent frigorific bun (punct de fierbere t k = 20 °C, presiune de saturație p k = 8,57 bar și la t 0 \u003d -34 ° C, p 0 = 0,98 bar). Căldura sa latentă de vaporizare este mai mare decât cea a altor agenți frigorifici, dar dezavantajele sale sunt toxicitatea și corozivitatea față de metalele neferoase, prin urmare amoniacul nu este utilizat în unitățile frigorifice de uz casnic. Agenții frigorifici buni sunt clorura de metil (CH3CL) și etanul (C2H6); Dioxidul de sulf (SO2) nu este utilizat din cauza toxicității sale ridicate.

Freonii, derivați de fluoroclor ai celor mai simple hidrocarburi (în principal metan), sunt utilizați pe scară largă ca agenți frigorifici. Proprietățile distinctive ale freonilor sunt rezistența lor chimică, nontoxicitatea, lipsa interacțiunii cu materialele structurale atunci când t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении p 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; parametri critici R12: p cr = 41,32 bar; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; exponent adiabatic k = 1,14.

Producția de freon-12, ca substanță care distruge stratul de ozon, a fost interzisă în Rusia în anul 2000, fiind permisă doar utilizarea R12 deja produs sau extras din echipamente.

2. funcţionarea unităţii frigorifice IF-56

2.1. unitate frigorifică

Unitatea IF-56 este proiectată să răcească aerul din camera frigorifică 9 (Fig. 2.1).

Ventilator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilator; 4 - receptor; 5 - condensator;

6 - filtru uscator; 7 - accelerație; 8 - evaporator; 9 - frigider

Orez. 2.2. Ciclul de refrigerare

În procesul de reglare a freonului lichid în accelerația 7 (procesul 4-5 in ph-diagrama), se evaporă parțial, în timp ce principala evaporare a freonului are loc în evaporatorul 8 datorită căldurii preluate din aer din camera frigiderului (proces izobar-izotermic 5-6 la p 0 = constși t 0 = const). Aburul supraîncălzit cu o temperatură intră în compresorul 1, unde este comprimat din presiune p 0 la presiune p K (politropică, compresie reală 1-2d). Pe fig. 2.2 arată și compresia teoretică, adiabatică 1-2A la s 1 = const..gif" width="16" height="25"> (procesul 4*-4). Freonul lichid curge în receptorul 5, de unde curge prin filtrul-uscător 6 spre clapeta de accelerație 7.

Date tehnice

Evaporatorul 8 este format din baterii cu aripioare - convectoare. Bateriile sunt echipate cu un clapete de accelerație 7 cu o supapă termostatică. Condensator răcit cu aer forțat 4, performanță ventilator V B = 0,61 m3/s.

Pe fig. 2.3 prezintă ciclul efectiv al unei instalaţii frigorifice cu compresie a vaporilor construită conform rezultatelor încercărilor sale: 1-2a - compresia adiabatică (teoretică) a vaporilor de agent frigorific; 1-2d - compresie efectivă în compresor; 2e-3 - răcirea izobară a vaporilor până la
temperatura de condensare t LA; 3-4* - condensarea izobaric-izotermă a vaporilor de agent frigorific în condensator; 4*-4 – suprarăcire condens;
4-5 - accelerare ( h 5 = h 4), în urma căreia agentul frigorific lichid se evaporă parțial; 5-6 - evaporare izobar-izotermă în evaporatorul camerei frigorifice; 6-1 - supraîncălzirea izobară a aburului saturat uscat (punctul 6, X= 1) până la temperatură t 1.

Orez. 2.3. Ciclul de refrigerare in ph-diagramă

2.2. caracteristici de performanta

Principal caracteristici operaționale unitatea frigorifică are capacitatea de răcire Q, consumul de energie N, consumul de agent frigorific G si capacitate specifica de racire q. Capacitatea de răcire este determinată de formula, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Unde G– consum de agent frigorific, kg/s; h 1 – entalpia aburului la ieșirea vaporizatorului, kJ/kg; h 4 - entalpia agentului frigorific lichid în fața clapetei, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – capacitate specifică de răcire, kJ/kg.

Specificul volumetric capacitate de răcire, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Aici v 1 – volum specific de abur la ieșirea vaporizatorului, m3/kg.

Debitul agentului frigorific se găsește după formula, kg/s:

G = Q LA/( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’p.mV LA( t IN 2 - tÎN 1). (2,4)

Aici V B \u003d 0,61 m3 / s - performanța ventilatorului care răcește condensatorul; tÎN 1, t B2 - temperatura aerului la intrarea și la ieșirea condensatorului, ºС; c’p.m este capacitatea termică izobară volumetrică medie a aerului, kJ/(m3 K):

c’p.m = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

unde (μ v 0) \u003d 22,4 m3 / kmol - volumul unui kg mol de aer în mod normal conditii fizice; (μ cpm) este capacitatea medie de căldură molară izobară a aerului, care este determinată de formula empirică, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ tÎN 2). (2,6)

Puterea teoretică de compresie adiabatică a vaporilor de agent frigorific în proces 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Capacități adiabatice și reale de răcire relative:

k A = Q/N DAR; (2,8)

k = Q/N, (2.9)

reprezentând căldura transferată de la o sursă rece la una caldă, pe unitatea de putere teoretică (adiabatică) și reală (puterea electrică a antrenării compresorului). Coeficientul de performanță are aceeași semnificație fizică și este determinat de formula:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Test de refrigerare

După pornirea unității frigorifice, este necesar să așteptați până când se stabilește modul staționar ( t 1 = const t 2D = const), apoi măsurați toate citirile instrumentului și introduceți-le în tabelul de măsurare 3.1, pe baza cărora se construiește un ciclu de instalație frigorifică în ph- și ts-coordonate folosind diagrama de abur pentru freon-12 prezentată în fig. 2.2. Calculul caracteristicilor principale ale unității frigorifice se realizează în Tabel. 3.2. Temperaturile de evaporare t 0 și condensare t K se găsește în funcție de presiune p 0 și p K conform tabelului. 3.3. Presiuni absolute p 0 și p K este determinat de formulele, bara:

p 0 = B/750 + 0,981p 0M, (3,1)

p K = B/750 + 0,981p KM, (3,2)

Unde LA- presiune barometrică, mm. rt. Artă.; p 0M - exces de presiune de evaporare conform manometrului, atm; p KM - exces de presiune de condensare conform manometrului, atm.

Tabelul 3.1

Rezultatele măsurătorilor

	Valoare	Dimensiune	Sens	Notă
	presiunea de evaporare, p 0M			prin manometru
	Presiunea de condensare, p KM			prin manometru
	Temperatura din frigider t HC			prin termocuplu 1
	Temperatura vaporilor de agent frigorific înaintea compresorului, t 1			prin termocuplu 3
	Temperatura vaporilor de agent frigorific după compresor, t 2D			prin termocuplu 4
	Temperatura condensului după condensator, t 4			prin termocuplu 5
	Temperatura aerului după condensator, tÎN 2			prin termocuplu 6
	Temperatura aerului în fața condensatorului, tÎN 1			prin termocuplu 7
	Puterea de antrenare a compresorului, N			cu wattmetru
	presiunea de evaporare, p 0			prin formula (3.1)
	temperatura de evaporare, t 0			conform tabelului (3,3)
	Presiunea de condensare, p La			prin formula (3.2)
	temperatura de condensare, t La			conform tabelului 3.3
	Entalpia vaporilor de agent frigorific înaintea compresorului, h 1 = f(p 0, t 1)			pe ph-diagramă
	Entalpia vaporilor de agent frigorific după compresor, h 2D = f(p LA, t 2D)			pe ph-diagramă
	Entalpia vaporilor de agent frigorific după compresia adiabatică, h 2A			pe ph- diagramă
	Entalpia condensului după condensator, h 4 = f(t 4)			pe ph- diagramă
	Volumul specific de abur înainte de compresor, v 1=f(p 0, t 1)			pe ph-diagramă
	Fluxul de aer prin condensator V LA			Conform pașaportului ventilator

Tabelul 3.2

Calculul principalelor caracteristici ale instalației frigorifice

La

	Valoare	Dimensiune		Sens
	Capacitatea termică medie molară a aerului, (m cup.m)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t IN 2)
	Capacitatea termică volumetrică a aerului, cu¢ pm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
	c¢ p m V LA( t IN 2 - tÎN 1)
	consumul de agent frigorific, G		Q LA / ( h 2D - h 4)
	Capacitate specifica de racire, q		h 1 – h 4
	capacitate de racire, Q		Gq
	Capacitate de răcire volumetrică specifică, qV		Q / v 1
	putere adiabatica, N A		G(h 2A - h 1)
	Capacitate de răcire adiabatică relativă, La DAR		Q / N DAR
	Capacitate reală de răcire relativă, La		Q / N
	coeficient de performanță, de ex		q / (h 2D - h 1)

Tabelul 3.3

Presiunea de saturație cu freon-12 (CF2 Cl2 – difluordiclormetan)

40

1. Schema și descrierea unității frigorifice.

2. Tabele de măsurători și calcule.

3. Sarcina finalizată.

Exercițiu

1. Construiți un ciclu de refrigerare în ph-diagrama (Fig. P.1).

2. Faceți o masă. 3.4 folosind ph-diagramă.

Tabelul 3.4

Date inițiale pentru construirea unui ciclu de instalație frigorifică înts - coordonatele

2. Construiți un ciclu de refrigerare în ts-diagrama (Fig. P.2).

3. Determinați valoarea coeficientului de performanță al ciclului Carnot invers conform formulei (1.6) pentru T 1 = T K și T 2 = T 0 și comparați-l cu COP-ul instalației reale.

LITERATURĂ

1. Sharov, Yu. I. Comparația ciclurilor unităților frigorifice care utilizează agenți frigorifici alternativi / // Inginerie energetică și termică. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Emisiune. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V. A. Termodinamica tehnica / , . – M.: Energie, 1974. – 447 p.

3. Vargaftik, N. B. Carte de referință despre proprietățile termofizice ale gazelor și lichidelor / . - M.: știință, 1972. - 720 p.

4. Andriușcenko, A. I. Fundamentele termodinamicii tehnice a proceselor reale / . - M .: Liceu, 1975.

Toate mașinile frigorifice mici produse la noi sunt freon. Nu sunt produse în serie pentru funcționarea cu alți agenți frigorifici.

Fig.99. Schema mașinii frigorifice IF-49M:

1 - compresor, 2 - condensator, 3 - supape de expansiune, 4 - evaporatoare, 5 - schimbător de căldură, 6 - cartușe sensibile, 7 - presostat, 8 - supapă de reglare a apei, 9 - uscător, 10 - filtru, 11 - motor electric , 12 - comutator magnetic.

Mașinile frigorifice mici se bazează pe unitățile compresor-condensare freon menționate mai sus de capacitatea corespunzătoare. Industria produce frigidere mici în principal cu unități cu o capacitate de 3,5 până la 11 kW. Acestea includ mașini IF-49 (Fig. 99), IF-56 (Fig. 100), KhM1-6 (Fig. 101); XMV1-6, XM1-9 (Fig. 102); HMV1-9 (Fig. 103); mașini fără mărci speciale cu unități AKFV-4M (Fig. 104); AKFV-6 (Fig. 105).

Fig.104. Schema unei mașini frigorifice cu o unitate AKFV-4M;

1 - condensator KTR-4M, 2 - schimbator de caldura TF-20M; 3 - robinet de control al apei VR-15, 4 - presostat RD-1, 5 - compresor FV-6, 6 - motor electric, 7 - filtru uscator OFF-10a, 8 - evaporatoare IRSN-12.5M, 9 - vane termostatice TRV -2M, 10 - cartușe sensibile.

Mașinile cu unități VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E și FAK-1.5M sunt, de asemenea, produse în număr semnificativ.

Toate aceste mașini sunt destinate răcirii directe a staționării camere frigorificeși diverse echipamente frigorifice comerciale pentru unități de catering și magazine alimentare.

Ca evaporatoare se folosesc bateriile cu bobine cu nervuri montate pe perete IRSN-10 sau IRSN-12.5.

Toate mașinile sunt complet automatizate și echipate cu supape termostatice, presostate și supape de control al apei (dacă mașina este echipată cu un condensator răcit cu apă). Cele relativ mari dintre aceste mașini - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 și XMB1-9 - sunt, de asemenea, echipate cu supape solenoide și întrerupătoare de temperatură a camerei, o supapă solenoidală comună este instalată pe placa supapei în fața colectorului de lichid. , cu care puteți opri alimentarea cu freon la toate evaporatoarele simultan și electrovalvele de cameră - pe conductele care furnizează freon lichid la dispozitivele de răcire ale camerelor. Dacă camerele sunt echipate cu mai multe dispozitive de răcire și freonul le este furnizat prin două conducte (a se vedea diagramele), atunci o supapă solenoidală este plasată pe una dintre ele, astfel încât nu toate dispozitivele de răcire ale camerei să fie oprite prin această supapă, dar doar pe cele pe care le hrănește.

Tip compresor:

piston frigorific neperformant, într-o singură treaptă, presseopsor, vertical.

Destinatie lucrarilor in instalatii frigorifice stationare si de transport.

Specificatii tehnice , ,

Parametru	Sens
Capacitate de răcire, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
freon	R12-22
Cursa pistonului, mm	50
Diametrul cilindrului, mm	67,5
Număr de cilindri, buc	2
Viteza arborelui cotit, s -1	24
Volumul descris de pistoane, m 3 / h	31
Diametrul interior al conductelor de aspirație conectate, nu mai puțin de, mm	25
Diametrul interior al conductelor de injecție conectate, nu mai puțin de, mm	25
Dimensiuni totale, mm	368*324*390
Greutate neta, kg	47

Caracteristicile și descrierea compresorului...

Diametrul cilindrului - 67,5 mm
Cursa pistonului - 50 mm.
Numărul de cilindri - 2.
Viteza nominală a arborelui - 24s-1 (1440 rpm).
Este permisă funcționarea compresorului la o turație a arborelui de s-1 (1650 rpm).
Volumul pistonului descris, m3/h - 32,8 (la n=24 s-1). 37,5 (la n=27,5 s-1).
Tip de transmisie - prin transmisie cu curele trapezoidale sau ambreiaj.

Refrigeranti:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Compresoarele sunt produse reparabile și necesită întreținere periodică:

Întreținere după 500 de ore; 2000 h, cu schimbare ulei si curatare filtru gaz;
- întreținere după 3750 h:
- întreținere după 7600 h;
- mediu, reparatie dupa 22500 ore;
- revizuire dupa 45000 ore

În procesul de fabricație a compresoarelor, designul componentelor și pieselor acestora este în mod constant îmbunătățit. Prin urmare, în compresorul furnizat piese individuale iar nodurile pot diferi ușor de cele descrise în pașaport.

Principiul de funcționare al compresorului este următorul:

când arborele cotit se rotește, pistoanele se întorc
mișcare progresivă. Când pistonul se mișcă în jos în spațiul format de cilindru și placa supapei, se creează un vid, plăcile supapei de aspirație se îndoaie, deschizând găuri în placa supapei prin care vaporii de agent frigorific trec în cilindru. Umplerea cu vapori de agent frigorific va continua până când pistonul ajunge în poziția inferioară. Când pistonul se mișcă în sus, supapele de aspirație se închid. Presiunea în cilindri va crește. De îndată ce presiunea din cilindru este mai mare decât presiunea din conducta de refulare, supapele de refulare vor deschide orificiile din „placa supapei” pentru trecerea vaporilor de agent frigorific în cavitatea de refulare. După ce a ajuns în poziția superioară, pistonul va începe să coboare, supapele de refulare se vor închide și va exista din nou vid în cilindru. Apoi ciclul se repetă. Carterul compresorului (Fig. 1) este o turnare din fontă cu suporturi pentru lagărele arborelui cotit la capete. Pe o parte a capacului carterului se află o glandă din grafit, pe de altă parte carterul este închis cu un capac în care se află un cracker, care servește ca opritor pentru arborele cotit. Carterul are două dopuri, dintre care unul servește la umplerea compresorului cu ulei, iar celălalt la scurgerea uleiului. Pe peretele lateral al carterului există un vizor conceput pentru a controla nivelul uleiului din compresor. Flanșa din partea superioară a carterului este proiectată pentru a atașa blocul cilindrilor de acesta. Blocul cilindri combină doi cilindri într-o singură turnare din fontă, care are două flanșe: cea superioară pentru atașarea plăcii supapei la capacul blocului și cea inferioară pentru atașarea la carter. Pentru a proteja compresorul și sistemul de înfundare, în cavitatea de aspirație a unității este instalat un filtru. Pentru a asigura returul uleiului acumulat în cavitatea de aspirație, este prevăzut un dop cu orificiu care conectează cavitatea de aspirație a blocului cu carterul. Biela și grupul de pistoane constă dintr-un piston, biela, deget. inele de etanșare și raclete de ulei. Placa supapelor este instalată în partea superioară a compresorului între blocurile de cilindri și capacul cilindrului, constă dintr-o placă de supapă, plăci de supapă de aspirație și refulare, scaune de supapă de aspirație, arcuri, bucșe, ghidaje de supapă de refulare. Placa supapei are șai detașabile ale supapelor de aspirație sub formă de plăci de oțel călit, cu două fante alungite în fiecare. Fantele sunt închise cu plăci cu arc din oțel, care sunt situate în canelurile plăcii supapei. Șaua și placa sunt fixate cu știfturi. Plăcile supapelor de refulare sunt din oțel, rotunde, situate în canelurile inelare ale plăcii, care sunt scaunele supapelor. Pentru a preveni deplasarea laterală, în timpul funcționării, plăcile sunt centrate prin ghidaje ștanțate, ale căror picioare se sprijină pe fundul canelurii inelare a plăcii supapei. De sus, plăcile sunt presate pe placa supapei prin arcuri, folosind o bară comună, care este atașată de placă cu șuruburi pe bucșe. În bară sunt fixați 4 știfturi, pe care sunt așezate bucșe, limitând ridicarea supapelor de refulare. Bucșele sunt presate pe ghidajele supapelor de arcuri tampon. La conditii normale arcurile tampon nu funcționează; Acestea servesc la protejarea supapelor de spargere în timpul șocurilor hidraulice în cazul in care agentul frigorific lichid sau excesul de ulei intră în cilindri. Placa supapelor este divizată compartimentare interioara capacele cilindrilor pe cavitățile de aspirație și refulare. În poziția superioară, extremă a pistonului, între placa supapei și partea inferioară a pistonului există un spațiu de 0,2 ... 0,17 mm, numit spațiu mort liniar.Presopul etanșează capătul de antrenare al arborelui cotit care iese. Tip de cutie de umplere - auto-aliniere din grafit. Supapele de închidere - aspirație și refulare, sunt utilizate pentru a conecta compresorul la sistemul de refrigerare. Un fiting unghiular sau drept, precum și un fiting sau un T pentru dispozitivele de conectare, sunt atașați de corpul supapei de închidere pe filet. Când axul este rotit în sensul acelor de ceasornic, în poziția extremă, bobina blochează trecerea principală prin supapă în sistem și deschide trecerea către fiting. Când axul este rotit în sens invers acelor de ceasornic, în poziția extremă închide cu un con trecerea către fiting și deschide complet pasajul principal prin supapă în sistem și blochează trecerea către tee. In pozitii intermediare, pasajul este deschis atat catre sistem cat si catre tee. Părțile mobile ale compresorului sunt lubrifiate prin stropire. Ungerea articulațiilor bielei arborelui cotit are loc prin canalele forate înclinate în partea superioară a bielei inferioare. Capul superior al bielei este lubrifiat cu ulei care curge din interiorul fundului, pistonului și care cade în orificiul forat al capului superior al bielei. Pentru a reduce transferul de ulei din carter, uleiul este un inel detașabil pe piston, care aruncă o parte din ulei de pe pereții cilindrului înapoi în carter.

Cantitatea de ulei de umplut: 1,7 + - 0,1 kg.

Performanța de refrigerare și puterea efectivă, vezi tabelul:

Opțiuni	R12		R22	R142
	n=24 s-1	n=24 s-1	n=27,5 s-1	n=24 s-1
Capacitate de răcire, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Putere efectivă, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Note: 1. Datele sunt date pe modul: punctul de fierbere - minus 15°С; temperatura de condensare - 30°С; temperatura de aspirare - 20°C; temperatura lichidului în fața dispozitivului de accelerație 30 ° C - pentru freoni R12, R22; punctul de fierbere - 5°C; temperatura de condensare - 60 C; temperatura de aspirație - 20°C; temperatura lichidului în fața dispozitivului de accelerație - 60°C - pentru freon 142;

Este permisă abaterea de la valorile nominale ale capacității de răcire și ale puterii efective în ± 7%.

Diferența de presiune dintre evacuare și aspirație nu trebuie să depășească 1,7 MPa (17 kgf/s*1), iar raportul dintre presiunea de refulare și presiunea de aspirație nu trebuie să depășească 1,2.

Temperatura de evacuare nu trebuie să depășească 160°C pentru R22 și 140°C pentru R12 și R142.

Presiune de proiectare 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Compresoarele trebuie să mențină etanșeitatea atunci când sunt testate cu o suprapresiune de 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

Când funcționează pe R22, R12 și R142, temperatura de aspirație trebuie să fie:

tvs=t0+(15…20°С) la t0 ≥ 0°С;

tvs=20°С la -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) la t0< -20°С;